Все госты и снипы онлайн

Более 10000 документов в открытом доступе, абсолютно бесплатно

ГОСТ 26202-84 - Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность обечаек и днищ от воздействия опорных нагрузок

Этот документ был распознан автоматически. В блоке справа Вы можете найти скан-копию. Мы работаем над ручным распознаванием документов, однако это титанический труд и на него уходит очень много времени. Если Вы хотите помочь нам и ускорить обработку документов, Вы всегда можете сделать это, пожертвовав нам небольшую сумму денег.

Файлы для печати:

ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР

a

СОСУДЫ И АППАРАТЫ

НОРМЫ И МЕТОДЫ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬ ОБЕЧАЕК И ДНИЩ ОТ ВОЗДЕЙСТВИЯ ОПОРНЫХ НАГРУЗОК

ГОСТ 26202-84 (СТ СЭВ 2574-80)

Издание официальное

ГОСУ... ^ `ТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР ПО СТАНДАРТАМ Москва


РАЗРАБОТАН Министерством химического и нефтяного машиностроения

ИСПОЛНИТЕЛИ

С. И. Зусмановская, канд. техн. наук; П. П. Черцев, канд. техн. наук (ру- ководители темы); Г. В. Мамонтов, канд. техн. наук; И. Е. Зейде; С. А. Бе-

лов; А. К. Кузнецова; [^. Н. Ходорец | ВНЕСЕН Министерством химического и нефтяного машиностроения Член Коллегии А. М. Васильев

УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Постановлением Государст- венного комитета СССР по стандартам от 8 июня 1984 г. № 1887


УДК 66.023:539.4:006.354 Группа Го? ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР

СОСУДЫ И АППАРАТЫ Нормы и методы расчета на прочность обечаек ГОСТ м днищ от воздействия опорных нагрузок 2 6 2 0 2 8 4 Norms and methods of strength analysis of shells and heads from influence of

support loads (СТ СЭВ 2574—80}

Vessels and apparatus.

ОКП 36 1510

Постановлением Государственного комитета СССР по стандартам от 8 июня 1984 г. № 1887 срок введения установлен

¢ 01.07.84

Несоблюдение стандарта преследуется по закону

Настоящий стандарт распространяется на сосуды и аппараты, предназначенные для работы в химической и нефтеперерабаты- вающей отраслях промышленности, отвечающие требованиям ГОСТ -24306—80, и устанавливает нормы и методы расчета на прочность сосудов и аппаратов, статически нагруженных опор- ными узлами: несущими ушками, опорными лапами, седловыми опорами, опорными стойками.

Стандарт не распространяется на расчет самих опорных JOB.

Стандарт полностью соответствует СТ СЭВ 2574—80.

4. ПРИНЦИП РАСЧЕТА

1.1. Для обечайки, нагруженной опорным узлом, определяют местные допускаемые усилия [Ё], . В основу расчета обечаек, нагруженных несущими ушками, опорными лапами или седловы- ‘ми опорами, положено предельное напряжение изгиба [o; ], определяемое из условия достижения предельного состояния балки прямоугольного сечения, вырезаемой из обечайки.

Для обечаек, установленных на опорные стойки, используют решение по определению предельной нагрузки Е этого узла.

1.2. Предельное напряжение изгиба

1.2.1. Предельное напряжение изгиба следует определять по формуле (1), которая ограничивает местные напряжения изгиба

Издание официальное Перепечатка воспрещена © Издательство стандартов, 1984


Стр. 2 ТОСТ 26202—84

в зависимости от местных мембранных напряжений и степени нагрузки общими мембранными напряжениями

Nr [s,]=,[s] K,? (1) где К, — определяют ‘по черт. | в зависимости от 8: (по п. 1.2.2}

и 9> (по п. 1.2.3); K {1 2 — для рабочих условий; =

1, 9 — для условий испытания и монтажа. 1.2.2. Значение 9, для опорных узлов указано в пи. 2.4.4, 3.4.4, 4.5.2.1. 1.2.3. $2 определяют по формуле

Ke Om о .

2 пт ° [<]Ф ° ( )

При 9.<0 принимают a 3HaK 9; меняют на обратный.

Если расстояние между опорным узлом и ближайшим сварным

швом более У Др $, то принимают ф=1. 1.3. Общие мембранные напряжения 1.3.1. Общее меридиональное мембранное напряжение в цилиндрической обечайке следует определять по формуле — D | 4M ( F+ , (3)

1 | — Dp

1.3.2. Общее меридиональное мембранное напряжение в конической обечайке следует определять по формуле

per F+ 5} (4)

бтх= 4(s—c) + tD, COS a(S—C) ~~ Dx

1.3.3. Общее окружное мембранное напряжение в цилиндрической и конической обечайках следует определять по формуле

— PDp omy 2(s—c) (5)



1.3.4. Общее мембранное напряжение в сферической обечайке, сферическом сегменте торосферического днища и эллиптическом

днище следует определять по формуле — РО К (6)

т (с) °

1.3.5. Расчетный диаметр ОД» определяют по формулам: Бв=ОЭр—для цилиндрической обечайки; (7)


ГОСТ 26202—84 Стр. 3

Dx

R= 5 Ad KOHHYECKO! обечайки; (8) Р»=Ю— для сферической обечайки и сферического сегмента торосферических днищ; (9) 0? 1—4 — для эллиптического днища; (10)

xX 2 Ре =) V 1—3 | —для эллиптического днища

р Н су =0,25. (11)

Условные обозначения величин, применяемые в расчетных формулах, приведены в справочном приложении.

Коэффициент K,

а

Е ЕЕ а ак кк ees >> 2

| ИК ий

|

(АХ у и ый И We

PEERS i

b= SS $ \ 25 SLPS SSS oT SSS < \ SSS Lo CN SSS, м SS

| Pesta Be 98; (1 — 83) 1—1 |); K,>0—npn(t,)4«0

1,5(1—8)—при 9,=0 Черт, 1

2 зак. 1984


Стр. 4 ГОСТ 26202—84

2. НЕСУЩИЕ УШКИ

2.1. Расчетные модели приведены на черт. 2—4.

ЦИЛИНДРИЧЕСКАЯ ОБЕЧАЙКА, НЕ УКРЕПЛЕННАЯ КОЛЬЦОМ ЖЕСТКОСТИ

Несущее ушко, приварзнное в продольном направлении

Fy


2*

ГОСТ 26202—84 Стр. 5

ЦИЛИНДРИЧЕСКАЯ ОБЕЧАЙКА, УКРЕПЛЕННАЯ КОЛЬЦОМ ЖЕСТКОСТИ

Несущее ушко, приваНесущее ушко, приваренное в ренное в окружном напродольном направления правлении г CA. { ~~” | a;

Черт. 3

Примеры применения ушек

Черт. 4


Стр. 6 ГОСТ 26202—84

2.2. Область ‘применения расчетных формул 2.2.1. Расчетные формулы применяют, когда

5-—<0,05.

При наличии подкладного листа

b 3 < I 00, 5225,

2.2.2. Нагрузка действует в плоскости несущего ушка.

2.2.3. К торосферическим днищам несущее ушко должно быть приварено в области сферического сегмента, к эллиптическим днищам — в области 0<х<0,4 О.

2.3. Расчетные усилия

Усилие Р;, действующее на несущее ушко, определяют по специальным методам расчета. Для симметричного сосуда, закрепленного на двух симметрично расположенных несущих ушках, принимают

G 2cosa, ~

(12} 2.4. Проверка несущей способности обечайне подкрепленной элементами жесткости 2.4.1. Несущую способность обечайки в месте приварки несу- щего ушка без подкладного листа следует проверять по формуле

РЕ = ИЯ. (13)

126, еа |6Кз со$ alta К: Ising, —Z —cos a,|

КИ

2.4.2. Несущую способность обечайки в месте приварки несу- щего ушка с подкладным листом следует проверять по формуле Ks[oi}(s—e)? — 12 ° (14) |6K3cosa,}+ Herts) к |sina _—“3_cos a, | 3 1 4 1 ее. $2 1 2.4.3. Коэффициенты Кз и К. определяют по черт. 5 и 6, 65 принимают р, — для несущих ушек без подкладного листа; bo= b; — для несущих ушек с подкладным листом.



Коэффициент К5 принимают в соответствии с черт. 7.

2.4.4. [9;| — предельное напряжение изгиба по формуле (1) К, вычисляют со следующими значениями $1 и $.

Для осевых несущих ушек цилиндрических и конических обечаек принимают $, =0,2; 9. вычисляют по формуле (2), и =б т} вычисляют по формуле (5).


Коэффициент К;

ГОСТ 26202—84 Crp. 7

TTTTIA TTT TTT He EHDA S | |S ASAT ДИН < Ф HF My Е oS ALITA“ LW AV AAAI а PITAL AY ИИ HS PTT TAT TT PAA И fs РНИИ IE S A т Е CL IN A OA TAA

0 50

ИИА} ИЯ

ДНИ, РИ"

Ти [| в”, РЕНЕЕРИННЕЯ ох Rs AZ AA TT ir WAS AAA NE Sorry ay ДНИ ^ Хх SL YY {fy = UAL AAs LA = \

20

LA AA Sle = CS S ЕН AM | a V7 TTT TTT IA TTA TA VV ATTA t = ^ SoA AAA = Sah? YOY in AAA TT Cs 8S HLA A AAA S LITT TIALLY LA A UAV iy | Ee РЕ PEE AY THM © И: НИ ИИ! И Е S TA ИИ. РЕ ИАН = а ВЕЕР РИН И ЕЕ i EARTH `> ДА ГЕ = К у Ех ИТЕМРИЕ ИМ Ш CAAT CEs ИИ ИР Е a ata ttl lat] Ya. Ser Fr SF & se oS


Стр. 8 ГОСТ 26202—84

Lf Е О

THs AS Ly. тг: ~ ES [VAS ‚И 55 Е S&S > S = nS a © = > = i = 5 a CGB ALLA av DP p oie =e a LY LS Ly AE LLL; ptf ИЛ. O44) i= > и / . > И и № AAG AL, S Me И. WILL. - А ИРУ | ™ Ht | LA AAV AA AY YW | TAA KW VIZ tT > ий LAL 48 A AY i CAA ИИ | > MAAC ИИ) LA =~ HAY A Vi 4 | — ПИЯ И ИРИ | Sn Wy WA AL sani > > "= = a NO = < = < < < < < <

DR

2 (S-C)


Коэффициент А.

SN SS Lu

НЕ И НЕЕ ~~ Я Шт ГЕ = Я ро ое

005 01 015 020 O25 0,5 005 01 015 0,2 0,25 0,3 р, 2b2/Dp

In(y—1) =1 ,0882—1 ,4216x-+0 26544. Inz+ In(y—1) = 1 ,0848—2 ,0892x-+-0 32775: Inz-+- +1,11 Inx, : +1,09-Inx; 2b, Dp 2b, Dp где x= Dp’ ; roe x= Dr ; (5—6) > Кь==и1п {2 ,0;у} K,=min{1,8;y}

Черт. 7

| | =... ен вища beeen р -. 1 : . , . : ей | . 5 : ’ а ` | | | | | Г , [ О

7 7 or “A ae WL

ГОСТ 26202—84 Crp. 9


Стр. 10 ГОСТ 26202—84

Для тангенциальных несущих ушек цилиндрических и конических обечаек принимают 9, =0,3; 92 вычисляют по формуле (2), <» вычисляют по формуле (3) или (4) соответственно.

2.4.5. Для несущих ушек, приваренных к выпуклым днищам, расчет следует проводить отдельно для несущего ушка, приваренного вдоль обечайки, и для несущего ушка, приваренного в окружном направлении в обоих случаях принимая

Om ПО формуле (6). Решающим будет меньшее значение [F] 1.

2.4.6. Для условий монтажа при от =0 предельное напряжение изгиба принимают

1,39[<|иг —для несущих ушек, приваренных вдоль цилиндрических и конических обечаек; [<] = 1,28[<|пт —для несущих ушек, приваренных к вы- пуклым днищам или к цилиндрическим и коническим обечайкам в окружном

направлении.

25. Проверка несущей способности цилиндрической обечайки, подкрепленной КОЛЬЦОМ жесткости, расположенным непосредственно под несущим ушком

2.5.1. При расчете г, ез, У; и , учитывают эффективную несущую длину [, обечайки, определяемую по формуле

D(s—e) . (15) 2.5.2. Несущую способность следует проверять по формуле 4[<] к № РЕ, (16) Коэффициент К определяют по формулам (17) или (18) или

по черт. 8. Если [5]» >> [6], то вместо [0] „ подставляют [6].

2 V costa, +(% = | шо, HECYULHX YIIeK, IPHBapeH- r We ных вдоль обечайки (17)

ез К. = г

ез — для несущих ушек, привапах ›(0,5+-10 +1511 | (ренных в окружном направ-



4.10 2 лении обечайки. т (18)


Коэффициент К

ГОСТ 26202—84 Стр. 11


3. ОПОРНЫЕ ЛАПЫ

3.1. Расчетные модели приведены на черт. 9.

Черт. 9

Стр. 12 ГОСТ 26202—84


ГОСТ 26202—84 Стр. 13

32. Область применения расчетных формул

3.2.1. Опорные лапы присоединены к цилиндрическим или коническим обечайкам. Направление действия усилия принимают параллельно оси обечайки.

3.2.2. Расчетные формулы применяют, когда

De <0,05.

При наличии подкладного листа g>-0,2h,; b, >-0,603; 5.25. 3.3. Расчетные усилия 3.3.1. Усилие, действующее на опорную лапу, определяют по формуле

G M + a it n= 2 4; Е\== | 5+) U9) ("3 1 0,866[D42(e,+s+s,)]) 29 Y=? Если неизвестна точная е!, то принимают е,= 2. [.

3.3.2. При наличии момента М допускается устанавливать аппарат на две опорные лапы при условии, что момент действует в плоскости опор.

3.3.3. При п=4, обеспечивающих равномерное распределение нагрузки между всеми опорными лапами (точный монтаж, установка прокладок, подливка бетона и т. п.), усилие определяют по формуле.

с, М P= РТ ОЕ (29)

3.4. Проверка несущей способности обечайки

3.4.1. Несущую способность обечайки в месте приварки опор- ной лапы без подкладного листа следует проверять по формуле

[s;]4,(s—c)? ВЕ = ке (21)

3.4.2. При < 0,5 значение [ЁР]1, полученное по формуле (21),

необходимо умножить на . 1

3.4.3. Коэффициент К7 определяют: в соответствии с черт. 10 — для конструкций А и С; в соответствии с черт. 11 — для конструкции В; в соответствии с черт. 12 — для конструкции 2. 3.4.4. [o;] — предельное напряжение изгиба определяют по

формуле (1).


Стр. 14 ГОСТ 26202—84

K, spruucasirT mpu 0,=0,3; @ — no формуле (2), Om =Omy то формуле (5) — для конструкций А, 9: =0,3; 95 определяют по формуле 6). при Om =6 mx По фор- муле (3) или (4) соответственно — для конструкций Несущую способность обечайки в месте приварки опор- ной лапы с подкладным листом следует проверять по формуле

9; 163 ($5—с)3 РЕ СО. (22) 3.4.6. pu 32 3, <9 6 3HayeHHe ls полученное по формуле (22), необходимо умножить на (0, 4 22 eh) 3.4.7. Коэффициент Кз определяют в соответствии с черт. 13.

Коэффициент К? для конструкций Аи С

И НА == roa EET SS SA И НИЙ 0,8 aS PEN Te “ESS NTH ose | | oP SSS ЕЕ ЕЕ ЕЕ ЕЕ

В В О В o EL wd tu

30 40 5060 80 100 200 300 400 Dr 1000 2(5-5) ‘Inz= (—5 ,964 —11 ,395x—18 ,984y—2 ,413x2—7 ,286xy—2 ,042y2-40 , 1322x344. +0 ,4833x2y-+0 ,8469xy2+ 1 ,428y3) 10-2,

roe x=In

R 2(s—c) hy =In -- ; у Dp K,=z Черт, 40


ГОСТ 26202—84 Стр. 15



Коэффициент К) для конструкции В

Ke 1,2 А , <—S == 2 SSSsss 0,8 SSS > So а 4 | Of — [| | | Г = 7 isi a lal ‘Luli i oe 19 20 30 405060 80 100 200 300 400 Dr 1000 2 (5-6)

In u= (—26,791—6 ,936x —36 ,330y—3 ,503x2—3 ,357xy +2 ,786y? + 4-0 2267x340 ,2831.x2y-+0 ,3851xy2+ 1 ,370y3) -10~°, Dp hy где (Аа } y=In Dar? inz= (—5 ,964—11 ,395x—18 ,984y—2 ,413x2—7 ,286xy—2 ,042y?-+- 0 ,1322x3-4.0 ,4833x2y+0 ,8469xy2+-1 ,428y3) 107°; K,=min (и; 2)

Черт.


Стр. 16 ГОСТ 26202—84

Коэффициент А? для конструкции О

TOE И Е

И И | AT

LL ALA ona LEA NIT LN РР |

00 300 400 Dr О

ИЕ - ГИ

РИ

ИРИ LAL

oS

eS

2 (S-C)

1 ,801x12— 12 ,062xy—18 ,872y2 +

(—29 532~ 45 958x—91 ,759y—

InkK,=

4.0, 1551x3-+1,617x2y + 3, 736xy2+ 1 -1077,

b, Dr

y= In

"Черт. ИА


ГОСТ 26202—84 Стр. 17

Коэффициент Аз

ша

И РР НЕА gd 30 490 5060 80 100 200 500 99 LR 2(S-C)

K,=min(v; г) Inv = (—49 ,919—39 , 119x—107 ,Oly ~1 ,693x2—11 ,920xy—39 ,276y2-+4 +0 2373-41 608.x2y +2 ,761xy2—3 ,854;3) .10—2,

D b. ==] к _ ; =] oo ° где х of (5—5) )s y ‘у ;

112== (—5,964 —11,395х—18 ,413х2—7 ,286ху, —

0,4833лх?и, -- 0,8469ху1 1,4283)

a

а Yy Dp 'Черт. 13

3.4.8. [0©;,] — предельное напряжение изгиба определяют пс формуле (1). — _

К, вычисляют при 9, =0,4; 92 — по формуле (2); On =Omy UC формуле (5).

4. СЕДЛОВЫЕ ОПОРЫ

4.1. Расчетные модели приведены на черт. 14 и 15.


Стр. 18 ГОСТ 26202—84

СХЕМЫ РАСПОЛОЖЕНИЯ СЕДЛОВЫХ ОПОР ДЛЯ СОСУДОВ

Сосуд, опирающийся симметрично на две седловые опоры

Е’

Сосуд, опирающийся несимметрично

Черт. 14 Цилиндрическая обечайка, не подкрепленная элемеитами жесткости

рыбы ии бий бий бб

_ 1 _ _ eS ая — be ‘| st SEY a h _ yt 7 EE пис

Л == = = = = =: = = — — — = = = == = = < —. = = =“


ГОСТ 26202—84 Стр. 19

Цилиндрическая обечайка, подкрепленная кольцами жесткости

Черт. 15

49. Область применения расчетных формул 4.9.1. Расчетные формулы применяют, когда 60°<58, <180°,



< 0,05.

При наличии подкладных листов $225,

43. Расчетные усилия, расчетная схема

4.3.1. Расчетная схема. В качестве основной расчетной схемы для определения опор-

й, моментов и поперечных усилий принимают балку

ных усили кольцевого сечения, шарнирно опертую в местах расположения опор (черт. 16). Расчетная схема 9 Pi ИИ, п. и и М Мс - - Mo a ah ai ole ba — < lee Et | Г, Ifa Fs Ft ify


Стр. 20 ГОСТ 26202—84

Нагрузки балки определяют по формулам (23) и (24). G

L+H D2 M,=q 16 (24)

4.3.2. Опорное усилие для схем опирания А и В (см. черт. 14): G ~ Fe = 4; hn (29)

Коэффициент tp, = 10—aa8 n=2 no uept. 17—ana 3

4.3.3. Изгибающие моменты и поперечные усилия.

Изгибающие моменты следует определять в сечениях обечайки над опорами М; и между опорами М, в сечениях, где они имеют наибольшие значения.

Коэффициент т;

ay — | © я Ni an

Ak | | on М

ии |_|

CONT en

\ Pi Pf | Pt i ty ae a pi |

Ie

NI LEN А

Черт, 17


ГОСТ 26202—84 Стр. 21

Поперечные усилия следует определять в сечениях обечайки Haj onopaMH Q,. 4.3.3.1. Moment M, над {-й опорой

M,=M, = —/М,—для схемы опирания А; (26) (2 М; =4 -3- —для схемы опирания В. (27) М; — для схемы опирания С следует определять по специ-

альным методам расчета. 3.3.3.2. Максимальный момент М,‚, между опорами и }

\2 M,,==M,-+F, me 44 Н ) — 3.18 CX@MbI OMNII- рания А, (28) Ми — для схемы опирания В — не определяется,

М‚; — для схемы опирания С следует определять по специ-

альным методам расчета. Расчет по п. 4.3.3.2 следует проводить, если

max{M,;| > max{M, }. (29) 4.3.3.3. Поперечное усилие в сечении оболочки над {-й опорой ——< _ — для схемы опирания А, г-+-=—Н

Q; — 3 (30)

=0,5Ё, —для схемы опирания В, тах{():+; схемы опирания С.

4.4. Проверка несущей способности обечайки в сечении между опорами Несущую способность обечайки в сечении между опорами следует проверять для схемы опирания А; а для схемы опирания С — при выполнении условия (29). 4.4.1, Сосуды, работающие под внутренним избыточным давлением Условие прочности pD 4МиКо 4(s—c) 4—5 Г 5—0 <, (31) где М; — изгибающий момент по п. 4.3.3.2; M,; =Mi2 — для схемы опирания А; Ку — коэффициент, учитывающий частичное заполнение жидкостью по черт. 18. Условие устойчивости [Ми]

a <1.0. (32)


Стр. 22 ГОСТ 26202—84

Коэффициент К

2—1 6—0,20924 (х—1) 0 ,028702х (х—1)--0 ‚4795-10 Зи (х—1)— —0,2391.10—6хи (х—1) —0,29936- 10-2 (х—1)х? — 0,85692.10—8(х— —1) y?-+0 ,88174 - 10 8x2 (x—1) y—0 ,75955- 10~ Sy? (x—1) x0 82748. .10-4(х— 1) х3--0 ‚48168. 10-9 (х—1) из,

L где ус # =H + Kyg=max{z;1,0} Черт, 18

4.4.9. Сосуды, работающие под наружным давлением Условие устойчивости

[P| Mij Го И (9)

где [p] — определяют в области между двумя соседними коль- цами жесткости.

4.5. Проверка несущей способности оболоч- ки, не укрепленной кольцами жесткости в о0бласти опорного узла



Несущая способность должна быть проверена в нижних точ- ках (2) и (3) (черт. 15).

4.5.1. Параметры системы, общее осевое мембранное напряжение

Параметр, определяемый расстоянием до днища

а 5—6 Параметр, определяемый шириной пояса опоры b p=0,91 =. (35)

V D(s—<)


ГОСТ 26202—84 Стр. '23

Общее осевое мембранное напряжение изгиба, действующее в области опорного узла

4M;

Ome mD®(s—C) ’ (36) где М, — изгибающий момент по п. 4.3.3.1. 4.5.2. Цилиндрическая обечайка без подкладных листов 4.5.2.1. Условие прочности Е.

по формуле (1).

9: и 92 для определения коэффициента К, приведены в табл. 1. Для $ принимают соот- ветственно 921 или 922, дающую наименьшее предельное напряжение изгиба;

Ко — коэффициент, учитывающий влияние ширины пояса опоры, по черт. 19; Kio, Kig — коэффициенты, учитывающие влияние угла ох- вата, по черт. 20; Кв — коэффициент, учитывающий влияние расстоя-

ния до днища, по черт. 22; К" — коэффициент, учитывающий влияние ширины пояса опоры, по черт. 23. 4.5.2.2. следует проводить по формуле

2 wert mrt + (ог ) < 55, (90) где р=0 — для сосудов, работающих под внутренним избыточ- ным давлением; [р] — определяют в области между двумя соседними коль- цами жесткости; Г. — эффективное осевое усилие от местных мембранных

напряжений, действующих в области опоры, определяют по формуле


Стр. 24 ГОСТ 26202—84

к р Р-Р, У oy Kis Ks (41) где K,3, Kis —+ no uept. 20 nau 21 соответственно. Таблица 1 [9 log $: | во [cr], 0,23-K43-K45 _— Kg p:D —s. Кз К1з-Кло mx пт: [3] (с) "*) пгт] Kya Kyg-Kyz-sin (0,581) 2(s—c) nr Ки — коэффициент, учитывающий влияние ширины пояса опоры по черт. 19; К\з — коэффициент, учитывающий влияние угла охвата, по черт. 20; Kis — коэффициент, учитывающий влияние расстояния до _ днища, по черт. 21; от. — определяют по формуле (36). Коэффициенты Ко, Ки т р eee (Ox ри то м: | Layee О a | poke eet ee pe pe ВЕН НЕЕ 0 02 04 06 08 10 12 14 16 3 20 (2.0) (2,2) (24) (26) (28) (30 42: 39 За 4,0) ‘ \ 3 e~*sinB _ А 0,25} | 1—e*cos8

Ky= 3

19


ГОСТ 26202—84 Стр. 25

Коэффициенты Kio, Kis, Kia Коэффициент К\5

1, 15—0, 14328,

К = - 910,58) , 2,16 +

max| 1,7— a! ; 0 | К15= ТТ ,

= 1 Kis= sin(0 ,58,) , _ 1,45—0,438,

Ки= 50,58) ,

6, подставляют в радианах 6, подставляют в радианах Черт. 20 Черт. 91

Коэффициент А;

Г

|| fy oe oe | _ [| 1

pp pe Pt

pt EE

| ВИНЫ dutta

Ci Of OF 04 05 05 07 68 69 46

,

И 1-67? ? 38 $, подставляют в_раднанах

\Черт. 22


Стр. 26 ГОСТ 26202—84

Коэффициент К 17



6, подставляют в радианах Черт. 23

Коэффициент К\э

pnt ap =: ttt

= on) a naan | SU


ГОСТ 26202—84 Стр. 27 —_ и 4.5.3. Цилиндрическая обечайка с подкладными листами 4.5.3.1. Упрощенная проверка несущей способности; при выполнении условия

(42) Прочность следует проверять по формуле Е; «бт [ЕЕ |}, (43) где К! — определяют по черт. 24;

[Е], [Е]з — по п. 4.5.2.1.

Устойчивость следует проверять по п. 4.5.2.2 без учета толщины подкладного листа.

453.9. Уточненная проверка несущей способности.

Если условие (42) не выполняется, проверку несущей способности следует проводить по п. 4.5.2.[ для следующих случаев.

Подкладной лист рассматривают как седловую опору шириной 62 с углом охвата 02.

Во всех формулах и на графиках вместо Ь следует принимать $., вместо 8, следует принимать 8, толщину подкладного лист не учитывают.

Полкладной лист рассматривают как усиление стенки сосуда, во всех формулах и на графиках вместо $ следует подставлять

6 2 s=(s— V 1+( с

Устойчивость проверяют по п. 4.5.2.2.

4.6. Проверка несущей способности обечайки с кольцом жесткости в области опорного узла

4.6.1. Проверка прочности и устойчивости стенки сосуда

4.6.1.1. Сосуды, работающие под внутренним избыточным давлением, проверяют по условию прочности

р.) 4М; 4($—с) 59 <} (44) где М, — изгибающий момент по п. 4.3.3.1. Устойчивость следует проверять по формуле (40), принимая

p=0n F, =0. 4.6.1.2. Сосуды, работающие под наружным давлением Устойчивость проверяют по формуле (40), принимая Е, =0. 4.6.2. Проверка прочности кольца жесткости

К з[ М-]Ф Е; << рее) (45)

где [М; |, е‹ — определяют по табл. 3 (е4>0 во всех случаях); Кв — коэффициент по табл. 2


Стр. 28 ГОСТ 26202—84

— (5) [1 ИР) (1 GoM) The? (46) L==t+4V D(s—c) . (47)

Знак «+» следует принимать для колец, расположенных снаружи сосуда, знак «—» — для колец, расположенных внутри сосуда.

В случае применения профиля, не представленного в табл. 3, следует определять по формуле

[Mr |= Wa [<]к, (48)

где W, — пластический момент сопротивления площади поперечного сечения профиля, включая площадь Нейтральная ось (для определения е4) разделяет площадь поперечного сечения профиля на две равные части.

Таблица 2 Коэффициент Kj

Значение угла охвата

60° 14 — 90° 21 20 120° 33 28 150° 56 50

180° 103 —


Таблица 3 Значение C,H ]

Сечение кольца C4 [M

о 2 ee 0,5[2(й — 6.) 2 (264 8») 1-5]. [8] к

Pa Sich Ss Lo+Se 0,5[s,(A—e,) 2-5, -e4-+ (2h—2e,+5;) bys... в $4

-{ (2е,-+5е) [е: к

9-Е 6 [2-50 0,5[25. 2+ 254-24 (28—2е.--$) 1-55 +... 4s, - (224+ $е) [ек

Е

he и У



ГОСТ 26202—84 Стр. 29


Продолжение табл. 3

Сечение кольца 24

й. $, —[,- a 0, 5{ (s,(A—e,) 2+ 8s) + (2e,+5e) be Selo] x

Примечание. $„—следует определять по формуле (46); dopmyste (47).

Стр. 30 ГОСТ 26202—84


ГОСТ 26202—84 Стр. 31

5. ОПОРНЫЕ СТОЙКИ 5.1. Расчетные модели приведены на черт. 25

Опорные стойки

а — вертикальная б — наклонная

'Черт. 25

5.2. Область применения расчетных формул

5.2.1. Метод расчета днищ, установленных на наклонных опор- ных стойках, применяют, если их взаимное перемещение исклю- чено.

5.2.2. Метод расчета применяют только для сосудов и аппаратов, работающих под внутренним избыточным давлением.

5.2.3. Расчетные формулы применяют при соблюдении условия

4:<1,64..

5.2.4. К торосферическим днищам опорные стойки должны быть присоединены в области сферического сегмента, а к эллиптическим днищам — в области 0<х<0,4 О.

5.3. Расчетные усилия

5.3.1. Вертикальное усилие на опорную стойку определяют По: формуле

G M для И=3, 3 0,8664 Е, = С М (49) z+ а. —для п=4.

5.3.2. При п=4, обеспечивающих равномерное распределение нагрузки между всеми опорными стойками (точный монтаж, ус- тановка прокладок, подливка бетона и т. п.), усилие определяют по формуле


Стр. 32 ГОСТ 26202—84

G,M ~

5.3.3. Действие момента М допускается только в том случае, если опорные стойки связаны между собой жесткой рамой, препятствующей взаимному перемещению стоек.

Должно быть выполнено условие:

ZU — Для П=4 _ С + M ‘ (51) 3 > Veg St 3)

5.4. Проверка несущей способности выпуклого днища

5.4.1. Несущую способность выпуклого днища следует проверять по формулам:

ad, F,—p ——~ р <1,0 92 Г [2] ~ ( <1,0, Tr (°°) где [Г]: — допускаемое вертикальное усилие вычисляют по op-. муле (954); d= 42 — для опорных стоек без подкладного листа, ~ ] 43 — для опорных стоек с подкладным листом; [р]! — допускаемое внутреннее избыточное давление в серединной области выпуклого днища по ГОСТ 14249—80.

5.4.2. Допускаемое вертикальное усилие определяют по фор- муле

С, о 15 59

es:

5.4.3. Ги и а> следует определять в соответствии с табл. 4.


ГОСТ 26202—84 Стр. 33

Таблица 4 Значение Oe

Эллиптическое днище Торосферическое днище типов Форма днища H=0,25D JA | B С РУ ($) im i D 0,9D 0,8D 1+ 3 Е 2 (т) d, d, d, ad, за в 2D 1,82 У 9) _ 2 и (“= 4\ D ПРИЛОЖЕНИЕ Справочное УСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ ВЕЛИЧИН, ПРИМЕНЯЕМЫЕ В РАСЧЕТНЫХ ФОРМУЛАХ а — длина выступающей цилиндрической части сосуда, включая от- бортовку днища (черт. 15), мм;

5 — ширина седловой опоры (черт. 15), мм;

5; — длина несущего ушка в основании (черт. 2), мм;

6. — ширина подкладного листа (черт. 2, 9, 15), мм;

6з — длина подкладного листа (черт.. 2, 9), мм;

— ширина основной плиты опорной лапы (черт. 9), мм;

с — сумма прибавок к расчетной толщине стенки обечайки, MM; 4, — диаметр окружности опорных стоек (черт. 25), мм;

4 — наружный диаметр опорной стойки (черт. 25), MM;

Аз — диаметр подкладного листа (черт. 25), мм;

4 — днаметр опорной окружности (черт. 25), мм; 4е — эффективный диаметр опорной стойки, мм; е — длина свободно выступающей части эквивалентного сосуда (черт. 14 и 16), мм 2 е=а-- -3-Н; — расстояние между точкой приложения усилия и обечайкой или



подкладным листом соответственно (черт. 2, 9), мм;


Ств. 34 ГОСТ

ез —

х — р — О» —

Е —

26202—84

расстояние между осью отверстия и средней линией ушка (черт. 2), мм;

расстояние между точкой приложения усилия и нейтральной осью кольца жесткости (черт. 3), мм;

расстояние между стенкой сосуда и нейтральной осью кольца жесткости при пластическом изгибе (табл. 3), мм;

превышение подкладного листа над гребнем опоры в окружном направлении (черт. 15), мм;

расстояние между средними линиями ребер (черт. 9), мм; высота опорной лапы (черт. 9), мм;

коэффициенты;

длина опорной лапы (черт. 9), мм)

расстояние между двумя соседними седловыми опорами (черт. 14 и 16), мм;

эффективная несущая длина стенки сосуда (черт. 3, 15), мм; число опор;

запас прочности по пределу текучести;

расчетное давление в условиях эксплуатации или испытания (внутреннее избыточное давление р>0, наружное давление р<0), МПа;

допускаемое наружное давление, МПа;

распределенная нагрузка эквивалентного сосуда (черт. 16), Н/мм;

радиус нейтрального волокна кольца жесткости (черт. 3, 15), ММ;

радиус средней кривизны днища у опорной окружности (табл. 4), мм;

толщина стенки обечайки, мм;

толщина стенки выпуклого днища (черт. 25), MM;

толшина подкладного листа (черт. 2, 9, 15, 25), мм;

ширина участка кольца жесткости, приваренного к стенке обечайки (черт. 3, 15), мм;

расстояние между осью эллиптического днища и срединой опор- ного узла, мм;

внутренний диаметр цилиндрической обечайки или выпуклого днища соответственно, мм,

внутренний диаметр конической обечайки в сечении, соответст- вующем половине высоты опорного узла, Мм;

расчетный диаметр по п. 1.3.5, мм;

осевое усилие (растягивающее усилие Е>0, снимающее усилие Е<0), действующее на полную площадь сечения обечайки в направлении оси цилиндрической или конической обечайки (без учета нагрузки, возникающей от внутреннего избыточного или наружного давления), Н;

усилие, действующее на гю опору в условиях эксплуатации или испытания (монтажа), Н (1=1 — для ушек, лап и опорных стоек);

допускаемое усилие из условия устойчивости, Н;

допускаемое усилие на опорный элемент в условиях эксплуатации или испытания (монтажа), Н;

вес сосуда в условиях эксплуатации или испытания (монтажа), H;

высота выпуклой части днища по внутренней поверхности без учета цилиндрической обечайки, мм;

длина цилиндрической части сосуда, включая длину цилиндрической отбортовки днища (черт. 14), мм;


39т —

omx—

‘Oo my— — fo}, [6] К“

С, пт, р, [о], [6] к,

[М] и

[2], [Е],

[9]

‘угол охвата седловой опоры, ...5;

ГОСТ 26202—84 Стр. 35

изгибающий момент, действующий на обечайку в сечении, где расположены опорные узлы, в условиях эксплуатации или ис- пытания (монтажа), Н.мм;

момент над 1-й опорой, Н.мм;

максимальный момент между опорами фи |, Н-мм;

допускаемый изгибающий момент из условия устойчивости, Н.мм;

максимальное попереченое усилие, действующее над {1-й опорой,

допускаемое поперечное усилие, Н;

радиус сферической обечайки или сферического сегмента торосферического днища, мм;

момент упругого сопротивления кольца жесткости при изгибе, мм3;

момент упругого сопротивления кольца жесткости при кручеНИИ, ММЗ;

половина угла раствора при вершине конической обечайки, ...5;

угол между направлением усилия и вертикалью к стенке обе-

чайки (черт. 2 и 3), ...°;

угол наклона меридиональной касательной у опорной окружности (черт. 25, табл. 4), ...;

угол между осью опорной стойки и вертикалью (черт. 25), о.

о

угол охвата сосуда подкладным листом,

коэффициент прочности сварных швов обечайки, расположенных в области опорного узла; |

коэффициент, представляющий отношение местных мембранных напряжений к местным напряжениям изгиба;



коэффициент, учитывающий степень нагрузки общими мембранными напряжениями;

общие мембранные напряжения, МПа,

в меридиональном направлении, МПа,

в окружном направлении, МПа;

предельное напряжение изгиба, МПа;

допускаемые напряжения соответственно для обечайки и коль- ца жесткости в условиях эксплуатации или испытания (монтажа), МПа;

по ГОСТ 14249—80.


Редактор О. К. Абашкова Технический редактор В. И. Гушева Корректор Б. А. Мурадов

Сдано в наб. 02.07.84 Подп. в печ. 11.09.84 2,25 усл. п. л. 2,5 усл. кр.-отт. 1,86 уч.-изд. я. Тир. 20000

Ордена «Знак Почета» Издательство стандартов, 123840, Москва, ICU, Новопресненский пер., 3 Калужская типография стандартов, ул. Московская, 256. Зав. 1984


Похожие документы