Все госты и снипы онлайн

Более 10000 документов в открытом доступе, абсолютно бесплатно

ГОСТ 26202-84 - Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность обечаек и днищ от воздействия опорных нагрузок

Этот документ был распознан автоматически. В блоке справа Вы можете найти скан-копию. Мы работаем над ручным распознаванием документов, однако это титанический труд и на него уходит очень много времени. Если Вы хотите помочь нам и ускорить обработку документов, Вы всегда можете сделать это, пожертвовав нам небольшую сумму денег.

Файлы для печати:

Г О С У Д А Р С Т В Е Н Н Ы ЙС Т А Н Д А Р ТС О Ю З АС С РСОСУДЫ И АППАРАТЫНОРМЫ и МЕТОДЫ РАСЧЕТА НА ПРОЧНОСТЬОБЕЧАЕК И ДНИЩ ОТ ВОЗДЕЙСТВИЯОПОРНЫХ НАГРУЗО К ГОСТ 26202—84 (СТ СЭВ 2574-80)Издание официальноеГ О С У ^ Т С Т В Е Н Н Ы Й КОМИТЕТ С С С Р ПО СТАНДАРТАМ Москвапротокол испытаний
РАЗРАБОТАН Министерством химического и нефтяного машино­строенияИСПОЛНИТЕЛИС. И. Зусмаховекая, канд. техн. наук; Л. П. Перцев, канд. техн. наук (ру­ ководители темы); Г. В. Мамонтов, панд* техн. наук; И. Е. Зейдв; С. А. Бе­лов; А. К. Кузнецова; | А. Н. Ходорец |ВНЕСЕН Министерством химического и нефтяного машиностроения Член Коллегии А. М. ВасильевУТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Постановлением Государст­ венного комитета С С С Р по стандартам от 8 июня 1984 г. № 1887
УДК 66.023:539.4:006.354Группа Г02Г О С У Д А Р С Т В Е Н Н Ы ЙС Т А Н Д А Р ТС О Ю З АС С РСО С У Д Ы И АППАРАТЫНормы и методы расчета на прочность обечаекГОСТи днищ от воздействия опорных нагрузок2 6 2 0 2 -8 4 Vessels and apparatus. .Norms and methods of strength analysis of shells and heads from influence of support loads|СТ СЭВ 2574— 80) О КП 36 1510_____________________________________________________________Постановлением Государственного комитета С С С Р по стандартам от 8 июня1984 г. № 1887 срок введения установленс 01.07.84Несоблюдение стандарта преследуется по закону Настоящий стандарт распространяется на сосуды и аппараты, ^предназначенные для работы в химической и нефтеперерабаты­ вающей отраслях промышленности, отвечающие требованиям ГОСТ 24306—80, и устанавливает нормы и методы расчета на прочность сосудов и аппаратов, статически нагруженных опор­ ными узлами: несущими ушками, опорными лапами, седловыми -опорами, опорными стойками. Стандарт не распространяется на расчет самих опорных уз- .лов..Стандарт полностью соответствует СТ СЭВ 2574—80.1. ПРИНЦИП РАСЧЕТА 1.1. Для обечайки, нагруженной опорным узлом, определяют местные допускаемые усилия [Г]; . В основу расчета обечаек, нагруженных несущими ушками, опорными лапами или седловы­ ми опорами, положено предельное напряжение изгиба [сгг ], оп­ ределяемое из условия достижения предельного состояния балки прямоугольного сечения, вырезаемой из обечайки.^ Для обечаек, установленных на опорные стойки, используют решение по определению предельной нагрузки F этого узла. 1.2. П р е д е л ь н о е н а п р я ж е н и е и ' з г и б а 1.2.1. Предельное напряжение изгиба следует определять по формуле ( 1), которая ограничивает местные напряжения изгиба(Издание официальноеПерепечатка воспрещена © Издательство стандартов, 198*
Стр. 2 ГО С Т 26202— 84 в зависимости от местных мембранных напряжений и степени на* грузки общими мембранными напряжениями м - * ; м г . ( о где К\ — определяют'по черт. 1 в зависимости от (по п. 1.2.2). и п $2и (по п. 1.2.3); 2 — для рабочих условий;Ко 0 — для условий испытания и монтажа.- 0: 1.2.2. Значение для опорных узлов указано в пп. 2.4.4, 3.4.4, 4.5.2.1. 1.2.3. Фг определяют по формулеKi ( 2>П т 1°1ф При Ф2< 0 принимают 02= |0 2|, а знак коэффициента меняют на обратный. Если расстояние между опорным узлом и ближайшим сварным швом более ]^DR s, то принимают ф = 1. 1.3. О б щ и е м е м б р а н н ы е н а п р я ж е н и я 1.3.1. Общее меридиональное мембранное напряжение в ци­ линдрической обечайке следует определять по формулеPD 1тх 4 (5 —с) +nDR (s—с) ( 1.3.2. Общее меридиональное мембранное напряжение в кони­ ческой обечайке следует определять по формулеPDR , ____ 1______( f + * “ )тх 4 (5 —с) 1 COS a (s—c) \ ~ Df( ) 1.3.3. Общее окружное мембранное напряжение в цилиндриче­ ской и конической обечайках следует определять по формуле “PD«amY 2 (s—с) * 1.3.4. Общее мембранное напряжение в сферической обечайке, сферическом сегменте торосферического днища и эллиптическом днище следует определять по формулеPDr (б)° т 2(s—с)' 1.3.5. Расчетный диаметр DR определяют по формулам:Dr —D—для цилиндрической обечайки; (7>
ГО СТ 26202—84 Стр. 3 X)n ———---- для конической обечайки; (8 )н cos аDr = R —для сферической обечайки и сферического сегмента торосферических днищ; (9) £)/?==? 1 у л 1—4х2 ---- для эллиптического днища; ( 10)Dr = D 1—3 —для эллиптического днища с 4 =°>25- о о Условные обозначения величин, применяемые в расчетных формулах, приведены в справочном приложении. Коэффициент К\( I+3&X-&2 /"9^1 0 ^2 ) _1 /Ci>0—п р и ^ ^ О{ 3в?” Д К (>+3»1‘ *1)в ..1,5(1— $1)—при ^ = 0 ЧериТ 2 Зак. 1984
С тр . 4ГО СТ 24202— 842. НЕСУЩ И Е УШКИ 2.1. Расчетные модели приведены на черт. 2—4. ЦИЛИНДРИЧЕСКАЯ ОБЕЧАЙКА, НЕ УКРЕПЛЕННАЯ КОЛЬЦОМ ЖЕСТКОСТИ Несущее ушко, приваренное в продольном направлении Несущее ушко, приваренное в окружном направлении i Черт. 2
ГО СТ 26202— 84Стр. 5 ЦИЛИНДРИЧЕСКАЯ ОБЕЧАЙКА, УКРЕПЛЕННАЯ КОЛЬЦОМ ЖЕСТКОСТИ Несущее ушко, приваНесущее ушко, приваренное в ргнное в окружном напродольном направлении правлении Черт. 3 Примеры применения ушек Черт. 4 2*
Стр. 6ГО СТ 26202—84 2.2. О б л а с т ь п р и м е н е н и я р а с ч е т н ы х ф о р м у л 2.2.1. Расчетные формулы применяют, когда - £ ^ « 0 , 0 5 .UR При наличии подкладного листаb3< \,5blf S2>S, 2.2.2. Нагрузка действует в плоскости несущего ушка. 2.2.3. К торосферическим днищам несущее ушко должно быть приварено в области сферического сегмента, к эллиптическим днищам — в области 0<л:<0,4 D. 2.3. Р а с ч е т н ы е у с и л и я Усилие Fu действующее на несущее ушко, определяют по спе­ циальным методам расчета. Для симметричного сосуда, закреп­ ленного на двух симметрично расположенных несущих ушках, принимаютG ( 12> 2 cos аг 2.4. П р о в е р к а н е с у щ е й с п о с о б н о с т и о б е ч а й ­ ки, не п о д к р е п л е н н о й э л е м е н т а м и ж е с т к о с т и 2.4.1. Несущую способность обечайки в месте приварки несу­ щего ушка без подкладного листа следует проверять по формуле [of](s—с)2 (13)12е. . • |6/С3 cos аг|+ 4|sma1—— cos« 2.4.2. Несущую способность обечайки в месте приварки несу­ щего ушка с подкладным листом следует проверять по формулеKb[etUs-c)* (14) 12(63+ 52) |6/C3cosa1|+F3------*Кг и Ka определяют по черт. 5 и б, 6» принимают Г Ь\ — для несущих ушек без подкладного листа; ^0== \Ьг — Для несущих ушек с подкладным листом. Коэффициент Къ принимают в соответствии с черт. 7. 2.4.4. [о, ] — предельное напряжение изгиба по формуле (1) К\ вычисляют со следующими значениями #1 и # 2. Для осевых несущих ушек цилиндрических и конических обе­ чаек принимают di = 0,2; #2 вычисляют по формуле (2), от =о ту, вычисляют по формуле (5).
ГО СТ 26202— 84Стр. 7г К ент ци Коэффи
С тр. 8ГО СТ 26202— 84, К Коэффициент
ГО СТ 26202-84 Стр. 9;у} ,&l ( n i m 5= C / т иен 2 фиц эф Ко { n i m =
Стр. 10 ГО СТ 26202— 84 Для тангенциальных несущих ушек цилиндрических и кони­ ческих обечаек принимают ■ 0,i = 0,3; fb вычисляют по формуле (2),~от ==Gmx вычисляют по формуле (3) или (4) соответственно. 2.4.5. Для несущих ушек, приваренных к выпуклым днищам, расчет следует проводить отдельно для несущего ушка, прива­ ренного вдоль обечайки, и для несущего ушка, приваренного в окружном направлении обечайки,- в обоих случаях принимаяс т по формуле (6). Решающим будет меньшее значение [F]ь 2.4.6. Для условий монтажа при от «О предельное напряже­ ние изгиба принимают 1,39[ч]пг —для несущих ушек, приваренных^ вдоль цилиндрических и конических обечаек;\,2Ц?]пТ — для несущих ушек, приваренных к вы­ пуклым днищам или к цилиндрическим и коническим обечайкам в окружном направлении. 2.5. П р о в е р к а н е с у щ е й с п о с о б н о с т и ц и л и н д ­ р и ч е с к о й о б е ч а й к и , п о д к р е п л е н н о й к о л ь ц о м ж е с т к о с т и , р а с п о л о ж е н н ы м н е п о с р е д с т в е н н о п о д н е с у щ и м у ш к о м 2.5.1. При расчете г, е3, W\ и Wk учитывают эффективную не­ сущую длину обечайки, определяемую по формулеte= t + \ , \ V D ( s - c ) . (15)2.5.2. Несущую способность следует проверять по формуле 4|«]KW'i ( 16) Коэффициент Кв определяют по формулам (17) или (18) или по черт. 8. Если [а]* > [а], то вместо [а] k подставляют [а].V c o s S + (- • Р Уsi„ 4 -д л я несущих ушек, приварен-" 1 \ гwk ' ных вдоль обечайки (1 ( 7 1 ) 7ез |cOSa1|- f 2 ~ |s i n a 1| —для несущих ушек, прива­ шахег (0,5+ 10 — )|cosax|+ |s in a 1l ренных в окружном направ­е* лении обечайки. 4 + 10 - jr (18)
ГО СТ 26202— 84 Стр. 11 фициент оэф К
Стр. 12 ГОСТ 26202— 84 т. Чар т. ер а ч н ены ед ив р п и ел д мо е ны ет ч 3.1. Рас
ГОСТ 26202— 84 Стр. 13 3.2. О б л а с т ь п р и м е н е н и я р а с ч е т н ы х ф о р м у л 3.2.1. Опорные лапы присоединены к цилиндрическим или ко­ ническим обечайкам. Направление действия усилия принимают параллельно оси обечайки. 3.2.2. Расчетные формулы применяют, когда -§=£- ч<0,05.UR При наличии подкладного листа$ > 0 ,2 ^ ; 6а>0,6&3; Ь3<1,5А1;Seym'S* -Л ОО. _О. _ Р а с ч е т н ы е у с и л и я 3.3.1. Усилие, действующее на опорную лапу, определяют по формулеЯ4i —для п = 2 и п —4; D-r-2(^1 + s-+-53) (19) л =М —для п ~ 3 0 ,866[Z)-j“2 + ]е = _ L / Если неизвестна точная ей то принимают ft 3.3.2. При наличии момента М допускается устанавливать ап­ парат на две опорные лапы при условии, что момент действует в плоскости опор. 3.3.3. При п — 4, обеспечивающих равномерное распределение нагрузки между всеми опорными лапами (точный монтаж, уста­ новка прокладок, подливка бетона и т. п.), усилие определяют по формуле .F _ Д '______-------- . (20)Г 14 ^ D + 2 ( * x+ s + s t)v' 3.4. П р о в е р к а н е с у щ е й с п о с о б н о с т и о б е ч а й к и 3.4.1. Несущую способность обечайки в месте приварки опор­ ной лапы без подкладного листа следует проверять по формуле(21> 3.4.2. При <0,5 значение [F]u полученное по формуле (21),"1 необходимо умножить на (o,5-J-/p*) . 3.4.3. Коэффициент К? определяют: в соответствии с черт. 10 — для конструкций А и С; в соответствии с черт. 11 — для конструкции В; в соответствии с черт. 12 — для конструкции D. 3.4.4. [а,-] — предельное напряжение изгиба определяют по формуле ( 1).
Стр. 14 ГО С Т 26202— 84Ki вычисляют при Oi = 0,3; $2 — по формуле (2), о т = оту тю формуле (5) — для конструкций А, В и С; _ от = отх по фор­ муле (3) или (4) соответственно — для конструкций D. 3.4.5. Несущую способность обечайки в месте приварки опор­ ной лапы с подкладным листом следует проверять по формуле С > " Г Г 1 l a * ] ^ 3 ( s — с ) а (22) 3.4.6. При ~~<0,6 значение [F] ь полученное по формуле (22),3 необходимо умножить на (о,4-}-^-) . 3.4.7. Коэффициент Кь определяют в соответствии с черт. 13. Коэффициент Ki для конструкций А и С2030 60 50 60 00 100200 300 00010002(.S-C)l n z = (—5,964 - 11,3 9 5 * - 18,984y—2,413**—7 ,286*y—2 ,0 4 2 y H 0 ,1322*3+ +0,4833*2y+0,8469*y*+l,42% з). К Г 2,где * - ’" (-2 7 Ьг ) :Kt=z Черт. 40
ГО СТ 26202—84 Стр. 15 Коэффициент Ki для конструкции В Jn м = ( - 2 6 ,7 9 1 - 6 ,936л:—36,330у-3,503х2_ 3 ,3 5 7 х у + 2 ,786у* + + 0 ,2267хЗ-(-0,2831x2y - f 0 ,3851хг/2+ 1,370уЗ). 10“ 2,h где х In f— — ---- ); у = In\ 2 ( s - c ) ГD\ п г = (—5,964— 11,395х—18,984с/—2 ,413x2—7 ,286ху-2,042у2+ + 0 , 1322x3+0,4833х2г/-|-0,8469хг/2-И ,428i/3). Ю- 2 ; /(7=min(u*, z) <Черт. Illli
Стр. 16 ГО СТ 26202— 84 Коэффициент К7 для конструкции D*7 InЯ7= (—29,532- 45,958.v— 91,759у - 1,801x2- 12,062xi/—18,872'у' -f 0 , 1551x3-!-1,617x2r/-f 3 ,7 3 6 л у + 1,425t/3). 10~2, где * = ln ( - D/? • ) ; * - 1п £ \ 4 s —с) )d r 'Черт. Ш2
ГО СТ 26202— 84 Стр. U Коэффициент Ks К6= min (у; г) 1пу = (—49,919—3 9 ,1 19л—107,01//— 1,693x3-11,920xy-39,276i/2+ +0,257x3-1-1,608x2*/+2,7 6 lx t/2 -3 ,854-/3). Ю” 2,D где х = 1пУ=In * 2 (s—c) 1п2= ( - 5 , 9 6 4 - 1 1 ,395х—1 8 ,9 8 4 ^ - 2 ,4 13x2-7,286х*/а- —2 ,042г/2+ 0 , 1322x3+ 0,4833x2^ + о,8469х*/2 + 1,428^) • 10“ 2 IКy i= 'nDR 'Черт. 13 3.4.8. [а,- ] — предельное напряжение изгиба определяют по формуле ( 1). __ __ Ki вычисляют при $1 = 0,4; 02 — по формуле (2); от = ату по формуле (5).4. СЕДЛОВЫ Е ОПОРЫ 4.1. Расчетные модели приведены на черт. 14 н 15.
Стр. 18 ГО СТ 26202— 84 СХЕМЫ РАСПОЛОЖЕНИЯ СЕДЛОВЫХ ОПОР ДЛЯ СОСУДОВ Сосуд, опирающийся симметрично на две седловые опоры Сосуд, опирающийся симметрично на три или более опоры Цилиндрическая обечайка, не подкрепленная элементами жесткости
ГОСТ 26202— 84 Стр. 19 Цилиндрическая обечайка, подкрепленная кольцами жесткости 4.2. О б л а с т ь п р и м е н е н и я р а с ч е т н ы х ф о р м у л 4 2 1 Расчетные формулы применяют, когда 60°<5i<180°, - ^ - < 0 , 0 5 . При наличии подкладных листов 4.3. Р а с ч е т н ы е у с и л и я , р а с ч е т н а я с х е м а 4.3.1. Расчетная схема. В качестве основной расчетной схемы для определения опор­ ных усилий, моментов и поперечных усилий принимают балку кольцевого сечения, шарнирно опертую в местах расположения опор (черт. 16).Расчетная схема тл— гттп i "Г 1 ! Г I ! 1 У -1— !— 1 -------* 1 Ш -- 1 '*"■Т П ! ! 1 1 : m \' М 0Mq -----5 5 2 1 е '■1, _ Х * 1h Черт, lfi
Стр. 20 ГО СТ 26202—84 Нагрузки балки определяют по формулам (23) и (24).Gq= (23), 4L-+- 3 НD2 (24) j0 4.3.2. Опорное усилие для схем опирания А и В (см. черт. 14):F, - *, 4 • (25> 1,0 —для п= 2 Коэффициент ф, = по черт. 17—для 4.3.3. Изгибающие моменты и поперечные усилия. Изгибающие моменты следует определять в сечениях обечай­ ки над опорами М t и между опорами в сечениях, где они имеют наибольшие значения. Коэффициент '}»' Черт, 17
ГО СТ 26202— 84 Стр. 21 Поперечные усилия следует определять в сечениях обечайки над опорами 4.3.3.1. Момент Л4гнад i-k опоройМ1= М 2= ^М0—для схемы опирания А; (26)Mt = q -g- —для схемы опирания В (27)M t — для схемы опирания С следует определять по специ­ альным методам расчета. 4.3.3.2. Максимальный момент Мц между опорами i и /— — а ) — J ( i f " ^ - у Я j*—для схемы опи­ рай и я А, (28)M{j — для схемы опирания В — не определяется,М у — для схемы опирания С следует определять по специ­ альным методам расчета. Расчет по п. 4.3.3.2 следует проводить, если max{Af/y-)>max{A4f }. (29) 4.3.3.3. Поперечное усилие в сечении оболочки над i-k опоройL —2a Л ---- 2— —для схемы опирания А,L + - H (30) ^ 0 ,5 jFt —для схемы опирания В, max{Qt+; Q*_} —для схемы опирания С. 4.4. П р о в е р к а н е с у щ е й с п о с о б н о с т и о б е ч а й ­ к и в с е ч е н и и м е ж д у о п о р а м и Несущую способность обечайки в сечении между опорами сле­ дует проверять для схемы опирания А; а для схемы опирания С — при выполнении условия (29). 4.4.1. Сосуды, работающие под внутренним избыточным дав­лением Условие прочностиpdtm tjK9 w (31) 4 (s—c)nD*(s— c ) ^ aW ’ где M y — изгибающий момент по п. 4.3.3.2;М у =М \2 — для схемы опирания А;К9 — коэффициент, учитывающий частичное заполнение жидкостью по черт. 18. Условие устойчивости 1 % 1 (32)[М]
Стр. 22 ГО СТ 26202— 84 Коэффициент Kg z = 1,6-0,20924 ( х - 1) + 0 ,028702х (х—1) +0,4795-10~ 3у —1)— - 0 ,2 3 9 1 - \0~6ху ( х - 1 ) -0,29936 • 10~2 (х—1)х® — 0,85692 • 10“ 6 (х— —1)У2+ 0 ,88174 • 10—6х2(х—1),г/—0,75955-10 8г/2 (х—1)х-{-0,82748- • 10"4(х -1 )х З + 0 ,■48168- 10~9( х ~ l)i/3,DL где » *=Т5" * К9= т а х { г;1 ,0 } Черт^ 4.4.2.Сосуды, работающие под наружным давлением Условие устойчивости\Р\Ми (33)[р] +1 где [р] — определяют в области между двумя соседними коль­ цами жесткости. 4.5. П р о в е р к а н е с у щ е й с п о с о б н о с т и о б о л о ч ­ ки, не у к р е п л е н н о й к о л ь ц а м и ж е с т к о с т и в о б ­ л а с т и о п о р н о г о у з л а Несущая способность должна быть проверена в нижних точ­ ках (2) и (3) (черт. 15). 4.5.1.Параметры системы, общее осевое мембранное напря­жение Параметр, определяемый расстоянием до днища Т= 2 , 8 3 4 / - Т ^ •О *) Параметр, определяемый шириной пояса опорыь М ),9 1 (35)V £> (s-c)
ГОСТ 26202— 84 Стр. 23 Общее осевое мембранное напряжение изгиба, действующее в области опорного узла4 Mt-° т х — kD \ s - C ) ’ (36) где Мг — изгибающий момент по п. 4.3.3.1. 4.5.2. Цилиндрическая обечайка без подкладных листов4.5.2.1. Условие прочностиFt < m in {[FUF]3], (37) где [/г]г — допускаемое опорное усилие от нагружения в осе­ вом направлении следует определять по формуле (38) ; [F] 3 — допускаемое опорное усилие от нагружения в окруж­ ном направлении следует определять по формуле (39) о ZP(s—с) (s—с) [ л . = (38)К*>-Кы[Л .- Q N ° i h V ~ D ( s —c)(s—с) (39)Кц’ -^16 ‘Кп где [о/]г, [о/]з — предельные напряжения изгиба, определяемые по формуле ( 1). и Ф2 Для определения коэффициента Ki приведены в табл. 1. Для #2 принимают соот­ ветственно К 12, /Си — коэффициенты, учитывающие влияние угла ох­ вата, по черт. 20; /Сю — коэффициент, учитывающий влияние расстоя­ ния до днища, по черт. 22;Кп — коэффициент, учитывающий влияние ширины пояса опоры, по черт. 23. 4.5.2.2. Проверку устойчивости следует проводить по формуле\Р\ I Mi IF е ; ( (40) 1Р] ^[М\ '[F] 1\ где р = 0 — для сосудов, работающих под внутренним избыточ­ ным давлением; [р] — определяют в области между двумя соседними коль­ цами жесткости;Fe — эффективное осевое усилие от местных мембранных напряжений, действующих в области опоры, опреде­ ляют по формуле
Стр. 24 ГО С Т 26202-84Р .- Р , - т / р = г г (41) где /С13, /С15 —► определяют по черт. 20 или 21 соответственно. Та блица I }2,3 *2.2 0,23-Ki r KibК*(P-D — \Кч М .~Kl t -K~ атх- ^ . [ с ]l 0 U ( s - c )°а г ] ’’т - М 0,53/Сц 0рD /Са М з (0 ,55х) 2(s—с) 'n T -[z]К\\ — коэффициент, учитывающий влияние ширины пояса опоры по черт. 19; /С13 — коэффициент, учитывающий влияние угла охвата, по черт. 20;К\ъ — коэффициент, учитывающий влияние расстояния до днища, по черт. 21;о тх — определяют по формуле (36). Коэффициенты /Сю, /Сц( е ?sin£ _ Л Лг /С ю = т а х |-------- р------- ; ,0,25I — е~\^cosfS Черт. 19
ГО СТ 26202—84 Стр. 25 Коэффициенты Кп, /С13, Кн Коэффициент Кц 1,15-0,14326! sin (0,56!)( 2,16, ) т а х | 1,7— —- — ; 0 [ К15- ш!п{],0;0,\ Т + 6-?} , * 1 3 = sin (0,58!) 1,45—0,436!Ки — 11 sin(u,56!) ’ 8Х подставляют в радианах 8Х подставляют в радианах !Чарт. 20 Черт, 21» Коэффициент К isК, - VL. . ____рр / ‘ЩГ г 1 ьi i1И Н !18jп1, 1г 1;____i j i 1I 1J - 1 __Г п ш._с ^шj z - - - - - - - - - - 1 г 1Д'ЦП 11 i I 111 j [ 1 i 1 ' ll И i1ШИLiLН Иi m i m i iLLiJ U 1L Ш 1 J i l l JILL HJJ.0,6 с,9 1,0v _ i 0,65 - | / * Al,i 1-Нб-г)2 У з&! ’ §! подставляют в_'радианах\Черт. 22
Стр. 26 ГО СТ 26202-84 Коэффициент Кп0.050,10,150,10,150,50,550,0OfiSbfj) I / < 1 7 =л / ПО ^ l + 0,6i / —— ------ - • *b Л ’ 5Х подставляют в радианах "Черт. ;23 Коэффициент /С|9 Черт. 24
г о с т 26202— 84 Стр. 27 4.5.3. Цилиндрическая обечайка с подкладными листами 4.5.3.1. Упрощенная проверка несущей способности; при выполнении условия - 0 + 1 , 5 6 . (4 2 > Прочность следует проверять по формулеF t < 1 , 5 т т { [ / 732,[/?]з}, (43) где /Ciэ — определяют по черт. 24; [Л 2, [Р]г — по п. 4.5.2.1. Устойчивость следует проверять по п. 4.5.2.2 без учета толщи­ ны подкладного листа. 4 5.3.2. Уточненная проверка несущей способности. Если условие (42) не выполняется, проверку несущей способ­ ности следует проводить по п. 4.5.2.1 для следующих случаев. Подкладной лист рассматривают как седловую опору шири­ ной Ь2 с углом охвата 62. Во всех формулах и на графиках вместо Ъ следует приниматьЬ2, вместо 61 следует принимать 62, толщину подкладного листа не учитывают. Подкладной лист рассматривают как усиление стенки сосуда, во всех формулах и на графиках вместо s следует подставлятьs*.r= (5__c) l /^ 1+ ( ' 7 = r ) Устойчивость проверяют по п. 4.5.2.2. 4.6. П р о в е р к а н е с у щ е й с п о с о б н о с т и о б е ч а й ­ к и с к о л ь ц о м ж е с т к о с т и в о б л а с т и о п о р н о г о у з л аА 4.6.1. Проверка прочности и устойчивости стенки сосуоа4.6.1.1. Сосуды, работающие под внутренним избыточным дав­ лением, проверяют по условию прочностиp - D 4 М{ (44) 4 ( s — с)r*D2(sс) где Mt — изгибающий момент по п. 4.3.3.1. Устойчивость следует проверять по формуле (40), принимаяр = 0 и F е =0. 4.6.1.2. Сосуды, работающие под наружным давлением Устойчивость проверяют по формуле (40), принимая Ье =0. 4.6.2. Проверка прочности кольца жесткостир ^ KislA4T]cp (45)r i ^ (0 ,5 D ± e 4) * где \М Т ], е4 — определяют по табл. 3 (е4> 0 во всех случаях);К\и — коэффициент по табл. 2
Стр. 28 ГО СТ 26202— 84se= { s - c )\p\D\ м (46) 2 (s-c )[o ] ) [о]к > . (47) Знак « + » следует принимать для колеи, расположенных сна­ ружи сосуда, знак «—» — для колеи, расположенных внутри со­ суда. В случае применения профиля, не представленного в табл. 3,\ Мт] следует определять по формуле[MT] = W p-[a]K, (48) где Wp — пластический момент сопротивления площади попе­ речного сечения профиля, включая площадь le’Se. Нейтральная ось (для определения е4) разделяет площадь поперечного сечения профиля на две равные части. Т а б л и ц а 2 Коэффициент /(is гfib мая Значение углаПх охвата777777777Я7?Кв 60° 14 90° 21 20 120° 33 28 150° 56 50 0 О О 0 103 —
ГО СТ 26202— 84 Стр. 29т сз rf + X 4“ Г — Ч t?»“! СО Л «Оло сс со 4- «i- со со + + ■ч С со СМ СМ о + о ч* I §, <и Сч см со со v - ^ + + cj f f - - - - - > + + - т Стр. 30 ГО СТ 26202—84 СЪ VO Q ьсоа£ £ о о О. *!CUК >-» S Си О -е* о с «и си >> Си о *© « О ЕС *Q H К Ч си КС си а* со н <и Е>> *=С О ) *=5 USS*s <и со <и S Ihт | о» У 03 о b S S 5* CJ си 2 К си С
ГОСТ 26202— 84 Стр. 315. ОПОРНЫЕ СТОЙКИ 5.1. Расчетные модели приведены на черт. 25 Опорные стойкиа — вертикальнаяб — наклонная 'Черт. 2(5 5.2. О б л а с т ь п р и м е н е н и я р а с ч е т н ы х ф о р м у л 5.2.1. Метод расчета днищ, установленных на наклонных опор­ ных стойках, применяют, если их взаимное перемещение исклю­ чено. 5.2.2. Метод расчета применяют только для сосудов и аппара­ тов, работающих под внутренним избыточным давлением. 5.2.3. Расчетные формулы применяют при соблюдении условия d3< 1 )6dj. 5.2.4. К торосферическим днищам опорные стойки должны быть присоединены в области сферического сегмента, а к эллип­ тическим днищам — в области 0<л:<0,4 D. 5.3. Р а с ч е т н ы е у с и л и я 5.3.1. Вертикальное усилие на опорную стойку определяют по формулем для п —3, 3 п 0,8664, (49> Л - | 4 + # - д л я п = 4- 5.3.2. При п = 4, обеспечивающих равномерное распределение нагрузки между всеми опорными стойками (точный монтаж, ус­ тановка прокладок, подливка бетона и т. п.), усилие определяют по формуле
Стр. 32 ГО СТ 26202—84 ^ “ Т + 7 Г ■ t50) 5.3.3. Действие момента М допускается только в том случае, если опорные стойки связаны между собой жесткой рамой, пре­ пятствующей взаимному перемещению стоек. Должно быть выполнено условие: G . М , Т > 2 7 _ ' АЛЯ л = 4G ^М ' 03 > 0,8Ш,ДЛЯ П ~ ^ 5.4. П р о в е р к а н е с у щ е й с п о с о б н о с т и в ы п у к л о ­ го д н и щ а 5.4.1. Несущую способность выпуклого днища следует прове­ рять по формулам:Fx—p •+ U4i где [Г] 1 — допускаемое вертикальное усилие вычисляют по фор-., муле (54); . _ Г d2 — для опорных стоек без подкладного листа,ае ~ — Для опорных стоек с подкладным листом;[р] 1 — допускаемое внутреннее избыточное давление в се­ рединной области выпуклого днища по ГОСТ 14249—80. 5.4.2. Допускаемое вертикальное усилие определяют по фор­ муле COS £d ’ [/7] i = l>57[a](s1—с)e cos(a9—(i) ] / 1 + 5 rm(S i-c ) 5.4.3. rm и a 2 следует определять в соответствии с табл. 4.
ГОСТ 26202— 84 Стр. 33 Т а б л и ц а 4 Значение г иТП а 2\ Эллиптическое днище Торосферическое днище типов Форма днища Я=0,25Д А В С 2D/'-4(%)rmD 0,9 D 0, 8 D , , 1 ■-4(4 Гd,d4d 42D 1,8D 1,6D sin20 V '-4(тг)2ПРИЛОЖЕНИЕ СправочноеУСЛОВНЫЕ ОБОЗНАЧЕНИЯ ВЕЛИЧИН ПРИМЕНЯЕМЫЕВ РАСЧЕТНЫ Х Ф ОРМ УЛАХа — длина выступающей цилиндрической части сосуда, включая от­ бортовку днища (черт. 15), мм;Ъ — ширина седловой опоры (черт. 15), мм;Ьх — длина несущего ушка в основании (черт. 2), мм; |&2 — ширина подкладного листа (черт. 2, 9, 15), мм;Ьг — длина подкладного листа (черт. 2, 9), мм; Л* — ширина основной плиты опорной лапы (черт. 9), мм;с — сумма прибавок к расчетной толщине стенки обечайки, мм;dt — диаметр окружности опорных стоек (черт. 25), мм;d з — наружный диаметр опорной стойки (черт. 25), мм;d 3 — диаметр подкладного листа (черт. 25), мм;d t — диаметр опорной окружности (черт. 25), мм;d е — эффективный диаметр опорной стойки, мм;е — длина свободно выступающей части эквивалентного сосуда (черт. 14 и 16), мм 2е=а-\-~^Н;е\ — расстояние между точкой приложения усилия и обечайкой или подкладным листом соответственно (черт. 2, 9), мм;
Стр. 34 ГОСТ 262D2-84 расстояние между осью отверстия и средней линией ушкае2 (черт. 2)., мм;е3 расстояние между точкой приложения усилия и нейтральной осью кольца жесткости (черт. 3), мм; ^е\ расстояние между стенкой сосуда и нейтральной осью кольца жесткости при пластическом изгибе (табл. 3), мм; превышение подкладного листа над гребнем опоры в окружномf направлении (черт. 15), мм; расстояние между средними линиями ребер (черт. J), мм,йh\ высота опорной лапы (черт. 9), мм; JCl-*-K,9 коэффициенты;U длина опорной лапы (черт. 9), мм; ,и расстояние между двумя соседними седловыми опорами (черт. 14 и 16), мм; . „ ,rvи эффективная несущая длина стенки сосуда (черт. 3, 15), мм,п число опор; запас прочности по пределу текучести; Ifl т расчетное давление в условиях эксплуатации или испытанияр (внутреннее избыточное давление р> 0, наружное давлениер < 0), МПа; допускаемое наружное давление, МПа, , 1R4 Гр] распределенная нагрузка эквивалентного сосуда (черт, lb),яг — радиус нейтрального .волокна кольца жесткости (черт. 3, 15),т т — радиус средней кривизны днища у опорной окружности (табл. 4), мм; s — толщина стенки обечайки, мм; 5l — толщина стенки «выпуклого днища (черт. мм, So — толщина подкладного листа (черт. 2, 9, 15, 25), мм,t — ширина участка кольца жесткости, приваренного к стенке обе­ чайки (черт. 3, 15), мм;х _ расстояние между осью эллиптического днища и срединой опор- ного узла, мм; „D _ внутренний диаметр цилиндрической обечаики или выпуклого днища соответственно, мм;Du _ внутренний диаметр конической обечайки в сечении, соответст­ вующем половине высоты опорного узла, мм;D — расчетный диаметр по п. 1.3.5, мм;rF — осевое усилие (растягивающее усилие F > 0, снимающее усилие F < 0 ) действующее на полную площадь сечения обечайки в направлении оси цилиндрической или конической обечайки (без учета нагрузки, возникающей от внутреннего избыточного или наружного давления), Н; — усилие действующее на t-ю опору в условиях эксплуатации илиF i испытания (монтажа), Н (t= 1 — для ушек, лап и опорных стоек)*[F] допускаемое усилие из условия устойчивости, Н,[F}c допускаемое усилие на опорный элемент в условиях эксплуата­ ции или испытания (монтажа), Н;G вес сосуда в условиях эксплуатации или испытания (монтажа), Я - высота выпуклой части днища по внутренней поверхности без учета цилиндрической обечайки, мм;L — длина цилиндрической части сосуда, включая длину цилиндри­ ческой отбортовки днища (черт. 14), мм;
ГОСТ 26202— 84 Стр. 35 М — изгибающий момент, действующий на обечайку в сечении, где расположены опорные узлы, в условиях эксплуатации или ис­ пытания (монтажа), Н-мм;1M t — момент над i-й опорой, Н-мм;M i j — максимальный момент между опорами i и /, Н-Мхм; [М] — допускаемый изгибающий момент из условия устойчивости, Н-мм;Q i максимальное попереченое усилие, действующее над t-й опорой, Н; [Q] — допускаемое поперечное усилие, Н;R — радиус сферической обечайки или сферического сегмента торо­ сферического днища, мм;W\ — момент упругого сопротивления кольца жесткости при изгибе, мм3;W к момент упругого сопротивления кольца жесткости при круче­ нии, мм3;а — половина угла раствора при вершине конической обечайки, ...°; oti угол между направлением усилия и вертикалью к стенке обе­ чайки (черт. 2 и 3), ...°; « 2 угол наклона меридиональной касательной у опорной окруж­ ности (черт. 25, табл. 4), ...°; $ — угол между осью опорной стойки и вертикалью (черт. 25), » •Si —• угол охвата седловой опоры, ...°; ■бг — угол охвата сосуда подкладным листом, ...°; ф — коэффициент прочности сварных швов обечайки, расположен­ ных в области опорного узла; "Si — коэффициент, представляющий отношение местных мембранных напряжений к местным напряжениям изгиба; Ф2 — коэффициент, учитывающий степень нагрузки общими мембран- __ ньши напряжениями; Jpm — общие мембранные напряжения, МПа,в_тх— в меридиональном направлении, МПа,о т у — в окружном направлении, МПа; Hot] — предельное напряжение изгиба, МПа;i o l [о] я — допускаемые напряжения соответственно для обечайки и коль­ ца жесткости в условиях эксплуатации или испытания (монта­ жа), МПа;с, п Т, р. М [<у]х >[Pi [F], [Л4] и [Q] по ГОСТ 14249—80.
Редактор О. К. Абашкова Технический редактор В. И. Тушева Корректор Б. А. М урадов С д а н о в н аб . 02.07.84 П о д п . в п еч. 11.09.84 2,25 уе л . п . л . 2,5 у с д . к р .-о т т . 1,86 у ч .-и з д . л. _______________________________________ Т и р . 20000____________________________________________________ _ _ О р д е н а « З н а к П о ч е т а * И з д а т е л ь с т в о с т а н д а р т о в , 123840, М о с к в а , Г С П , Н о в о п р е сн е н ск и й п е р ., 3. К а л у ж с к а я т и п о гр а ф и я с т а н д а р т о в , у л . М о с к о в с к а я , 256. З а к . 1984ГОСТ 26202-84

Похожие документы