Все госты и снипы онлайн

Более 10000 документов в открытом доступе, абсолютно бесплатно

ГОСТ 28842-90 - Турбины гидравлические. Методы натурных приемочных испытаний

Этот документ был распознан автоматически. В блоке справа Вы можете найти скан-копию. Мы работаем над ручным распознаванием документов, однако это титанический труд и на него уходит очень много времени. Если Вы хотите помочь нам и ускорить обработку документов, Вы всегда можете сделать это, пожертвовав нам небольшую сумму денег.

Файлы для печати:

ГОСТ 28842—90 (МЭК 41—63, МЭК 607—78)

МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ

ТУРБИНЫ ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ

МЕТОДЫ НАТУРНЫХ ПРИЕМОЧНЫХ ИСПЫТАНИЙ

Излание официальное

536--2004

ИПК ИЗДАТЕЛЬСТВО СТАНДАРТОВ

Москва


к ГОСТ 28842—90 (МЭК 41—63, МЭК 607—78) Турбины гидравличес- кие. Методы натурных присмочных испытаний (Переиздание, март 2005 г.)

В каком месте Напсчатано Должно быть

Пункт 6.34.6. | Разность давлений

: ny | РАЗНОСТЬ давлений Габлица >. Головка

cath

Ap # PP;

(MYC Ne 7 2005 1.)


УДК 621.224.001.4:006.354 Группа 1149

МЕЖГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ

РЕ ТУРБИНЫ ГИДРАВЛИЧЕСКИЕ ГОСТ Методы натурных приемочных испытаний 28842—90 Hy drauhe turbines (МЭК 41—63. МЭК 607—178)

Methods of field acceptance tests

MKC 27.140 ОКСТУ ИИ

Дата ввеления 01.01.92

Настоящий станларт распространяется на ›нергетические гилравлические турбины. аккумули - руюшие насосы н иасосы-турбины (далее гилромашины). установленные на ГЭС и ГАЭС.

Стандарт устанавливает правила и метолы провеления натурных приемочных испытаний лля определения мощности, расхола и КПД на установившихея режимах. а также лавления и частоты врашения на переходных режимах.

Требования настояшего станларга являются обязательными.

Термины. применяемые в настояшем стандарте. а также обозначения и елиниины физических величин привелены в приложении 1.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

LL. Натурные испытания гилромашины проводят для оценки степени соответствия лостигиу- тых энергетических характеристик установленным в техиическом залании.

Рекоменлуемый объем гарантии изготовителя привелен в призожении 2.

1.2. Необходимость и объем натурных испытаний гидромашин определяют по согласованию изотовителем и потребигелем.

1.3. Натурные испытания включают в себя. как правило. измерения значений удельной энергин. расхода. электрической или механической мошностгн, частоты врашения и опрелеление кокрфиииента полезного ленствия.

1.3. При проектировании гилдростанции необлолимо обеспечить возможность проведения нагурных испытания и реализации методов измерения. которые должны быть полностью охарактеризованы в техническом залании на созлание гилромашии.

1.3. При невозможности обеспечения установленных в техническом залании условий прове - ления натурных испытаний гиаромашин присмочными испытаниями следует считать молельные иепытания.

2. ПОДГОТОВКА И ОРГАНИЗАЦИЯ ИСПЫТАНИЙ

2.1. Потребитель должен опрелелить премя провеления натурных испытаний. учитывая режимы работы гилростанини и условия по напору. Натурные испытания должны быть провелены в течение шести месяцев после передачи гидромашины потребителю. если иное не предусмотрено в техническом залании.

За 2 мее ло начала натурных испытаний все необходимые ланные (чертежи. докумен ия. технические задания. паспорта и огчеты по условиям эксплуатации) лолжны быть перелины в распоряжение организации. ответственной за провеление натурных испытаний.

2.2. Программа и методика провеления нагурных испытаний разрабатываются организациеи. ответственной за проведение натурных испытаний. и согласовываются с и иотовителем и потребителем.

Издание официальное Перепечатка воспрещена

© И злательство станлартов. 199] &: ИПК Издательство станлартов. 2005


С. 2 ГОСТ 28842—90

2.3. Шюграмми нагурных испытании. как правию. должна учитывать следующее:

|} если в техническом залании установлено более чем олно значение удельной энергии. то необходимо установить. при каком значении или змачениях удельной зпергии будут выполняться натурные испытания;

2) выбор конкретных гилромашин для проведения натурного испытания проволят по согласованию межлу потребителем и изготовителем:



3» должно быть установлено количество точек плана эксперимента (режимов работы гилромаши - ныги количество опытов в точке плана. Количество режимов зависит от сушности и объема гарантий и определяется руковолителем испытания по согласованию с и отовителем и потребигелем.

2.4. Если определение мошности. отдаваемой гурФиной или потребляемой насосом. проволят с помощью генератора или электролвигателя. то этот генерагор или электродвигатель и их вспомогагельное оборудование должен пройти соответствукицие непытания. И хотовитель гилромашин имеет право присутствовать на таких испытаниях. Заверенная копия протоколов испытаний и расчетов должна быть передана изготовителю гидромашины. Если ли результаты отсутствуют. то аля прелварительных расчетов характеристик гиаромашины могут быть испольюваны гарантированные значения потерь генератора (авигателя).

Руковолитель испытании совместно с преаставигелями потребителя и изотовителя ло начала непытании полвергает осмотру гилромашину и испытательное оборулование.

Осмотр должен полгверлить:

- комплектность механического оборудования и его соответствие техническому заланию:

- правильность гралуировки показаний шкал открытиям лопаток направляющего аппарата и (или} лопастей рабочего колеса (в ссучае поворотно-лопастных гилромашин) или открытиям сопел и лефлекторов и правильюсть соотношения открытий. Шкалы лолжны обеспечивать лостаточную гочность отсчета и лолжны быть доступны лля наблюдения на протяжении всех испытании:

- огсугствие посторонних прелметов в воловодах:

- отсутствие износа на особо важных деталях. особенно кавитанионных повреждений рабочих колее. направляющих лопагок. сопел или прочих деталей проточной части и (или) поврежления колен лабириитных уплотнений. когорые могли бы оказать сушественное влияние на КПД:

- правильность выполнения и размещения всех отволов давления. пьезометрических и соелиияюших трубок и отсугствие в них посторонних прелметов.

2.6. До пуска гидромашины следует провести гочные измерения элементов проточной части. расположенных между измерительными сечениями.

Должна быть опрелелена главная реперная отметка. от которой будут отечитывать уровни. Все промежуточные отметки (отметки контрольных точек) снстемы измерения удельной энергии лолж - ны быть отнивелированы и привязаны к главной реперной отметке. Вее отметки лолжны оставаться исгронутыми ло тех пор. пока не булег принят окончательный отчет об испытаниях.

2.7. Вее приборы. включая электрические измерительные трансформаторы. лолжны иметь действующий документ о поверке или должны быть програалуированы на месте перед испытанием. Если гралуировка провелена в месте испытания. то се правильность должна быть подтверждена руковолителем испытания. Все необхолимые данные по поправкам и гралуировочные кривые применяемых приборов должны быть прелетавлены до начала испытания.

После завершения испытания должны быть повторены граауировки приборов. ранее проградуированных на месте испытания. если иное не оговорено в программе и метолике испытаний.

2.3. При провелении натурных испыганиий ведутся протоколы испытаний. которые должны солержагь:

- станционный и заволекой номера каждой испытуемой гидромашины:

- заводские помера приборов. а также лругую информацию. псобходлимую для илентификании всех приборов и мест их расположения:

- аписи положений весх игл с соплами, лопастей рабочего колеса и или) лопаток направляюшего аппарата:

- записи показаний на кажлом измерительном посту и моменгы считывания показаний: подписи наблюдателей:

- место для подписи руковолителя испытания.

2.9. Показания всех приборов фиксируют олновременно по сигналу руковолителя испытания. Частоту и количество отсчетов опрелеляет руковолитель ненытания.

2.10. До окончания испытания протоколы должны быть проверены и завизированы прелставителями потребителя и изготовителя и других участвующих н испытании организаций.


ГОСТ 28842—90 С. 3

После завершения нагурных испытании в течение двух Hed вее испытательное оборудование и гилромашины моб быть предоставлены лля осмотра по требованию любой заинтересованнон сгороны наи руковолителя испытания.

2.1. Как потребитель. так и изготовитель имеет право попребовать дополнительные непытания, если возиикаюг спорные вопросы по существу проволимых испытаний, лаже после получения окончательных результатов. В том елучае претензии излагают письменно ес указанием веских причин.

3. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ХАРАКТЕРИСТИК ГИДРОМАШИНЫ В УСТАНОВИВШЕМСЯ РЕЖИМЕ

3.1. Дая опрелеления расхода, мощности, удельной энергии волы. КИД. частоты врашения и потерь онергии могут использоваться методы, указанные в приложениях 3 6. В программе натурных испытаний лолжны быть установлены конкретные метолы определения характеристик.

3.1.1. Определение КИД включает совместные измерения расхола. улельной энергии волы. электрической или мехланическои мощности и частоты врашения.

Допускается определение КИД термолинамическим метолом (см. приложение 15).

При провелении натурных испытаний допускается определение КПД по результатам индекс- ных испытании.

3.1.2. Для оценки мошности потока необхолимо знать удельную энергию волы и массовый расхол через контрольное сечение на СВД. при этом учитывают:

1) поскольку массовый расхол через контрольное сечение на СВД может отличаться ог расхола через измерительное сечение. весе притоки и отволы волы изенстемы межлу этими сечениями. не связанные с пормальной работой установки. во время испытания должны быть перекрыты.

Поправка АР, учитывает отборы мошности потока, необхолимые лля нормальной рабогы гидромашины.

При определении знака поправки AP, {паюю или минус) следует учесть:

- какое изменение (уменьшение или увеличение) мошности потока происхолит межлу контрольными и измерительными сечениями на СВД и СНД:

- используются ли отборы мошиости потока для обеспечения нормальной работы гилромашины:



2) лля ошенки поправки АР, нужно знать массовый расхол отволимой или полволимой воды и соответствую- щие уделыьшые энергии волы. которые могут отличаться OT удельной энергии волы в гилромашине (2), особенно в многоступенчатых гилромашинах.

Специальные измерения расходов аля определения поправки АР,. как правило. не проволят. так как отборы волы. обеспечивающие пормальную работу гилромашины, имеют конкретное назначение (например лая охлажаения полшийников). по тому соогветствующие потери мощнос- ти потока легко рассчитывают:

3) лля оненки КИД при применении гермолинамического метода опрелеление гилравлической мошности не требуется. Олнако расхол волы па вспомогательные нужлы необхлолимо учитывать (см. приложение 15).

Для измерения инлекса расхола целесообразию ис- пользовать лва метола (см. приложение 15). 8

3.2. Для графического представления результатов ис- нытаний в виде кривой план эксперимента лолжен солер- ао турбина. 6 жать не менее шести точек (см. черт. 1а). Кажлая точка ман прбнна и насос кривой является результатом одного или нескольких опы- тов (см. приложение 1). Чиело наблюдений при измерении Черт. |

Основные зависимостн прил = я,, =

Е: > г

тя р Ета; &


С. 4 ГОСТ 28842—90

во время опыта зависит от примененного метола измерения. но при использовании показывающих измерительных приборов в течение опыта лолжно быть записано не менее пяти показаний для возможности послелующей статистическон обработки результатов (см. приложения В и 9).

Пример плана эксперимента привелен в табл. [.

Длительность опыта должна быть олинакова для всех точек плана.

Примечание.

При определении расхода меточным метолом (1. с. методом измерения времени прохожления заданного

расстояния каким-либо инлика горем. например красяшим нешеством ) ллительность опыта может сушестненно изменяться в зависимости от расхала.

В лом случае иелесообразно регулировать продолжите ность интервала межлу паблюлениями так. чтобы кажлое измерение содержало одинаковое число паблюлений. но не менее пяти.

При применении метода гилроулара запись лиаграммы зависимости давления от времени начинают через IS ¢ после послелнего наблюления.

Таблииа 1

Пример плана испытаний в терминах теорни планирования эксперимента н обработки экспериментальных данных

План эксперимента

Иоименование уме `. исрация или Ae pu TS Чисто опы Наименование Форма чисрации ил чк: napawe точки тпариметлы fos в точке предетааления совок инасти плана ст. с Hold ta Peace OU DEE Paty режима :

ТОЧ Яма

рабиты

1 Испытания: Например \ Результат испытазначений (чтобы нии или кривая зависимополучить сти физических великриную) чин (характеристик!

Lt Опыг 1 ! И, Ay 1 Опытное значение Гочка кривой

11. Измерение 1 Результаты измерс-| Число

удельной энергии пония (измеренное знатока волы: чение}

- первое наблюление при измерении;

- нгорое наблюление:

- п-е наблюление

1.1.2 Измерение Результат измере-| Число расхода волы: ния (измеренное зиз- - перное наблюлечение! Hite Lee eee Результат наблюле-| Число - я-е наблюдение ния (показание прибо-

ра. запись регистрирукиисго

1.2. Опыт? иг. д. 2 iy A

3.3. Определение характеристик гилромашины проволят одним из лвух способов. Способ А в кажлой точке плана эксперимента проводят один опыт. по результатам которого строят кривую эксперименга. Способ Б водной или нескольких точках плани эксперимента проволят несколько опытов.

При применении способа А мерой качества измерений являются огклонения инливилуальных гочек от кривой наилучшего приближения.

При применении способа Б мерой качества являются отклонения результатов отлельных опытов от срелнеарифметического значения.

Если в техническом залании устаповлено максимальное щачение КИД. то необхолимые условия опытов (режимы испытаний) устанавливают после предварительных инлекесных испытаний.


ГОСТ 28842—90 С. 5

3.3.2. Способ А применяют. когла необходимо получить ряд кривых зля различных режимов работы или когла условия опыта не могут поддерживаться постоянными лостаточно длительное время.

В программе устанавливают:

- дианазн |жжимов эксплуатации. в котором необходимо провести испытания;

- чиело и порядок провеления опытов;

- частоту врашения и положение регулирующих органов гидромашины:

- необходимость проведения лополнительных инлексных испытаний.

3.3.2. Способ Б применяют, когда условия опыта могут подлерживаться постоянными в течение ллительного времени. лостаточного для определения характеристик гилромашины в заланных режимах работы.



В олнои и тои же точке плана эксперимента лолжно быть проведено пе менее пяти опытов. В раипых точках плана эксперимента лолжно быть проведено олинаковое количество опытов.

В программе устанавливают:

- число и порядок провеления опытов;

- частоту врашения и положение регулирующих органов:

- необходимость проведения лополнительных инлексных испытаний.

3.4. Для гурбин двойного регулирования опрелеляют оптимальное соотношение межлу откры- тиямн лопаток направляющего аппарата и углами установки лопастеи рабочего колеса. Оптимальное соотношение опрелеляют путем проведения опытов при пяти или большем числе открыгий лопаток направляющего аппарага для каждого фиксированного угла установки лопастеи рабочего колеса. Оптимальное соотношение определяют либо по резульгагам предварительных индексных испытаний, либо по результатам опрелеления абсолютного значения КПД.

3.5. Испытания насосов выполняют при комбинации значении открытий направляющего аппарата и углов установки лопастей рабочего колеса. установленной в техническом залании. Для насоса авойного регулирования опгимальное соотношение межау открытиями направляющего аппарата и углами установки лопастей рабочего колеса определяют в соответствии с п. 3.4. Для обеспечения необхолимых условий опытов допускается применять изменение расхола путем лрос- селирования и (или) изменение частоты врашения.

3.6. Для искаючения нлияния колебаний измеряемой величины на показания измерительных приборов при колебаниях значений измеряемой величины с частотой более | Гы применяют линенное лемифирование.

Результаты опыта считают нелостоверными. если в процессе выполнения опыта произошло резкое изменение значения измеряемой величины.

Результаты опыта считают лостоверными. ссли в процессе выполнения опыта изменения значений определяемых величин не превышали:

- для мощностей - + 1.5 % среднего значения:

- для удельной гидравлической энергии = |!“ среднего значения:

- для частоты врашения —+0.5 среднего значения.

3.7. Во время опыта отношения срелних значений улельной гидравлической энергии Ёи частоты врашения и к соогветствующим значениям. установленным в техническом залании ”,„}. лолжны нахолиться в прелелах:

Е= 40.3...... 1.2) £,,:

п = (0.9...... НИ,»

Отношение я/\Ё лолжно нахолиться в прелелах (0.97. .... 1.03) п,

Привеление результатов опыта к заланиым условиям проволят н соответствии с приложением [1.

3.5. Для реактивной турбины кавигационный запасе УРУЕ должен быть ие менее значения. указанного в техническом задании. Если фактическая средняя улельная энергия Ёи (и) частота врашения огличаются от значений, указанных в залании, необлолимо иметь кривую зависимости минимальной допустимой величины отношения как функции от ЕЁ. Действительное значение отношения МРУЕ/Е не должно лежать ниже этой кривой.

3.9. Для активных турбин максимальный уровень нижнего бъефа не лолжен превышать значения, указанного в техническом залании.

3.10. Обработка и оформление результатов измерений приведены в приложении 12.


С. 6 ГОСТ 28842—90

34. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ХАРАКТЕРИСТИК ГИДРОМАЩИНЫ ПРИ ПЕРЕХОДНЫХ ПРОЦЕССАХ

4.1. Перехолный процесе (например сброс нагрузки. потеря привола и т. п.) вы зывает изме - нения лавления и частоты врашения. зависящие ог типа гилромашины и от характера авижения регулирующих органов (например лопаток направляющего аппарага. игл и чили) загворов). В некоторых случаях (например лля насосов-туроин) могут возникать значительные по амплитуде пульсации лавления. прямо не связанные с изменением режима. Возможность появления лополнительных пульсации отражают в техническом залании.

По возможности испытания гилромашины проволят при оговоренных наихулших условиях. которые опрелеляют расчетным путем для кажлой гидростаниии отлельно.

4.1.1. У бюияшинетва турбин наибольший меновенный заброс частоты врашения возникает после сброса максимальной нагрузки.

Установившаяся ра частота врашения обычно не достигается. так как система зашиты возлействует на регулируюнцие органы.

Не рекоменлуется проволить испытания на устаповившуюся раионную частоту врашения.

4.1.2. Максимальное мгновенное лавление на стороне высокого давления (СВДуи минималь- ное мгновенное ланление на стороне низкого лавления (СНДутурбины возцикают в пронессе сброса нагрузки от номинального значения ло нуля и остановки гилромашины. Минимальное мгновенное давление на СНД и максимальное мгновенное давление на СВД возникают в процессе авижения регулирующего органа на открытие. начиная нз закрытого положения или из положения. соответ- ствуюшщего холостому ходу гилромашины.

У насосов минимальное и максимальное давление на СВД (черт. 2ри на СНД возникают после потери привола при нормальном процессе закрытия входного затвора.

Изменение давления в контрольном сечении на СВД насоса после потерн привода

Черт. 2

4.2. Изменения лавления и частоты врашения зависят от движения регулирующих органов, поэтому значения этих трех величии регистрируют олиовременно.

Погрешность изменения частоты врашения (Л), не должна выхолить за прелелы + 1.0“.

Для регистрации изменений ланления используют электрические преобризюватели давления или индикаторы пружинного типа. Преобразователи лавления должны быть нечувствительиы к механическим вибраниям и должны быть установлены заполлицо со стенкой воловола. Если преобразователь не может быть установлен непосреаственно в водоволе. го соединительные трубки должны быть прямыми и возможно более короткими. Трубки изготавливают из металла. применение гибких трубок не допускается. До начала измерения из соединительных трубок должен быть удален возлух.



Верхний прелел измеряемых частот пульсации лавления устанавливают в программе. И змерительная система (включая преобразователь и соединительные трубки) лолжна перелавать пульсации давлений, частота которых лежит ниже этого прелели без искажений, вызванных лемпфированием или резонансом. Пульсации лавления с более высокими частотами устраняют фильтрами.

Погрешность измерения давления /р лолжина быть в пределах + ИЮр 825% (rae p давление. Па).

4.3. Обработка и оформление результатов измерении привелены в приложении 11.


ГОСТ 28842—90 С. 7

5. ОФОРМЛЕНИЕ И ПРЕДСТАВЛЕНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ ИСНЫТАНИЙ

Окончательный отчет о провеленных испытаниях лолжен включать следующие разлелы:

1) цель испытаний:

2) описание объекта и его особенности:

3) программа. метолика и пругие локументы. согласованные с потребителем и изготовителем. регламентирующие порялок проведения испытаний.

4) список исполнителей:

5) описание вспомогагельного оборудования и механизмов (трубопроволов. вентилей. затворов. подводов и отволон) и их состояния с приложением при необхолимости чертежей:

6) особенности условий эксилуатании гилромашины (например число часов работы. мош- ность. расхол. уровни со времени ввода в эксплуатацию и ло начала испытании:

7) икт осмотра гидромашины:

S) перечень и краткое описание пеех измерительных приборов с указанием их заводских номеров и документов о поверке. градуировочных характеристик и резульатов. полученных в процессе полготовки к испытаниям;

9) пример обработки экспериментальных данных олного из опытов. начиная от результатов наблюлений ло резульгатов опыта (точки кривой) (см. табл. 3 приложения 3+.

10) результаты всех измерений в табличной форме. включая необходимые промежугочные ланные: результаты расчета значений удельной эпергии волы. расхола и мошности и их приведения к условиям ЕЁ» и и»: вычисление КИД турбины или насоса:

11) оценка случайных н систематических погрешностеи измерения кажлои величины и вы- числение суммарной погрешности:

12) диаграммы. показывающие основные результаты:

13) ннтериретания результатов испытания на основе полученных зависимостей:

- для регулируемых гурбиин при заданной частоте врашения и при каждой заданной улельной энергии волы — КИД от мошности или КИД от расхола; мошности от расхола: расхола и мошности от открытия лопаток направляюшего аппарага или сопел:

- для нерегулируемых турбин или насосов при заданной частоте врашения — КИД огулельной энергин волы: расхола ог удельной энергии волы (насосы) или мошиности от удельной эпергии воды {нерегулирхемые турбины).

С целью опрелеления комбинагорной зависимости лля гилромашин с полвижными лопатками направляющего аппарата диаграммы зависимостей лолжны быть построены лля различных углов установки лопастей (лопаток


С. 8 ГОСТ 28842—90 ПРИЛОЖЕНИЕ 1

Справочное

ТЕРМИНЫ. ПРИМЕНЯЕМЫЕ В НАСГОЯЩЕМ СТАНДАРТЕ. ИХ ПОЯСНЕНИЯ. ОБОЗНАЧЕНИЯ И ЕДИНИЦЫ ФИЗИЧЕСКИХ ВЕЛИЧИН

Габлина 2

Телямин Поденених 2 Езикица обозиачуние

1. Обшие термины

1.1. Испытание Экспериментальное исслелование определенных — — свонств гидроманины

1.2. Опыт Воспроизвеление исслелуемого режима работы гилро- — — машины в условиях эксперимента при возможности регистрации результатов совместных измерении несколь- ких неолноименных физических величин

1.3. Измерение Нахожление змачения фи зическойи величины опытным — — пугем C помошью спепиальных технических срелетн

1.4. Наблюдение при| Операция. выполняемая в процессе измерении. в — — измерении (наблюдение [результате которой получаю одно значение неличины (пока ние прибора или зались регистрирукниего прибора} из труппы значений. поллежаших совместной обработке. лля палучении результата измерения

1.5. Сторона высоко-| Термины опрелеляют две стороны тидромашины CBA _ го давления. не мвисимо ог направления потока и поэтому не зависят

Сторона низкого лэв-[от характера работы гилромашины CHA — ления

1.6. Гизравлическая Гидравлическая турбина и насос -гурбина. равотанишие — — турбина в режиме гиаравлической турбины

1.7}. Насос Аккумулирующии насос и насос - турбина. работакишие _ _

в режиме нисоса

2. Индексы или значения 2.1. Контрольное Сечение СВД гидромашины, по параметрам потока в 1 _ сечение СВД когором определены основные характеристики техничес- кого залания (ем. черг. 2.2. Контрольное Сечение СНД тиаромашины. по параметрам потока н 2 _ сечение СНА когором опрелелены основные характеристики техничес- кого залания (ем. черг. 0) 2... Измерительное Сечения. в которых проводятся измерения. По возмодЕ.Г” — сечение СВД ности эти сечения должны совпалать с сечением 1. в противном случае измеренные величины слелует привести к сечению | 1ем. приложение 4} 2.4. Измерительные Сечения. в которых проводят измерения. По возмож- 2. — сечения СНД ности эти сечения должны совпалать с сечением 2. в противном случае измеренные величины саслует привести к сечению 2 тем. приложение 4} 2.5. Mieke мланной| Индекс. простанляемый у величины. установленной в sp _ величины техническом 2.6. Обозначение Заланные предельные значения: Mo — заланных преаельных - верхнее — значений - нижнее SSS



3. Leomerpayeckie термины

3.1. Илешваль Чистая плошаль сечения. перпенликулярного направА м? лению основного потока


ГОСТ 28842—90 С. 9

Проболжение табл. 2

Термин Пояснение Условное Единица

3.2. Огкрылие наЗначение угла поворота лопаток от закрытого положс- а гралуе правляхинесго зппарата |ния или кратчайшее расстояние в свсгу межау соседними ay м лопатками. усрелненное по веем измерениям (ем. черг. 3} 3.4. Roa малы Значение хода иглы (игл) ог закрыуо положения. х м активной турбины? усреаненное по всем измерениям 34. Угол устанонки| Значение угла установки лопастей. измеренное ог 9 гралус

лопастей рабочего колеса | заданного положения и усрелненное по несем измерениям 3.5. Огметка Расположение гочки относительно мланного уровня 2 м {обычно уровень моря} 4 Физические величины и свойства

4.1. Ускорение силы| Значение ускорения силы тяжести в месте испытания. Me? тяжести определяемое как функция широты и высоты приложение 13) 4.2. Температура — 7 кс 4.3. Плотность Масса слинины объема: 1) значения аля волы ланы в приложении 11: р кем ` 2) значения аля воздуха ланы в приложении 13: р, кем‘

обычно принимают зчачение плотности на отметке расположения машины (ем. черт. dh

3! значения для ргути даны в приложении 13 Px, кем 44. Иютермическии Ко хрфициент. характеризукииии зермолинамическое a мкг! комффициент свойство. Значения лля воды ланы н приложении 13 4.5. Улельнан лейло- — с, К! емкость 4.6. Париизльное Для иелей данного станларта абсолкиное париизльное р. Па давление давление пари в смеси нал поверхностью жилкости

— ‘ла давление насышенного пара. соответстнукниее Значения аля велы ланы в приложении 13 4вола дистилдированная}

47. Динамическая — в Пас вязкость 4.5. Кинематическая „- и у wee т? 3. Расход. скорость и частога врашения 5.1. Расход Объем волы. протекакиний в слинициу времени через Q ме! какас-либо сечение 3.2. Массовый расхол Масса волы. протекающая н елинииу времени через pg are | какое-либо сечение. Примечание. При опрелелении массового расхола ри О следуег брать лля олного и того же сечения 5.1. Измеренный рас- Значение расхода через нскоторое измерительное| О, или ©, we хол сечение 5.4. Расх в контроль- Значение расхода через контрольное сечение Q, Han Qs wie ном сечении dae . . te 5.5. Расхал в контроль- ip Qi О или 0. wie ном сечении, привезени 2 р . ные А ный к атмосферному лаваению ле р, — Плотность волы при имосферном лавлении 5.6. Расход холостого Расхол. обеспечиванииии заланную частоту врашения © ме хола турбины при зчаанной удельной энергии и невозбужленном

reneparope


С. 10 ГОСТ 28842 —90

Теймин

5.7. Индексный хол

Pac-

5.5. Индекс расхола

5.9. Средняя скорость

5.1). Частота враис- ния 511. Частота врашс-

ния турбины на холостом холу

5.12. Начальная частота врашения

5.13. Конечная частота врашения

5.14. Заброс частоты врашения $5.15. Максимальный

заброс частоты нрашения

5.16. Максимальная раионная частога врашения

6. Давление 6.1. Абсхолкнное статическае ланление

6.2. Аамосферное данление

6.3 Избыточное лавление

6.4. Начальное лави- Hate

6.8. ние

6.6. Миуновенное лавление 6.7. Максимальное

или минимальное лавлс- ние

Значение палученное © помошью измерения фи уическон величины, функиионально занисяшеи ог раю хола (см. приложение 14$

Ре зультат измерения некоторов физической величины. «у нкиионально занисяшеи от расхола

Скорость потока. определенная как отношение расхола через сечение к плошали этого сечения

Частота врашения турбины без нагрузки на шемся режиме при леиствующем регуляторе и нево 30 жденном генераторе

Значение частоты вращения на установившемся пежиме непосрелетненно перел изменением рабочих условий (ем. черг. 5)

Значение частоты врашения на установившемся режиме после затухания всех волн переходного процесса (ем. черт. &)

Наибольшее значение частоты врашения. достигаемос после сброса номинальной нагрузки OPH номинальной уставке регулятора ем. черг. 5}

Значение частогы врашения. лостигаемое при нзибалес неблиоприятных переходных процессах (в некоторых случаях максимальный заброс частогы прашения может превышать максимальную разтонную частоту врашения на установившемся режиме!



Устанонившесся значение частоты врашения. лишенной возбужления и отключенной от сети электрической машины при максимальном значении улельной энергии {напоре} и наиболее неблиоприятном положении рабочих органов. На рапонную частоту прашения. особенно у тилромашия высокой быстрохолности. может оказывать влияние кавитания. так что разгонная частота врашения можег ывисеть от имекинейся избыточной улельной энергии

Статическое давление жидкости. зосолютного Ma

OFCUMUMNTRIBIEMOC OT Абсолютное значение атмосферного лавления

Разность между абсолютным давлением и атмосферным давлением, измеренным олновременно в какой-либо точке гилротурбинной установки

PO Bony Pass

Избыточное ланление. которое возникает н заланной точке на установившемся режиме непосрелетвенно перел началом измерения рабочих условий (см. черт. 6}

давление. которое возникает в заданной точке на установившемся режиме после ьпухания всех волн переходного проиесса (ем. черг. 6) и точке при

Наибольшее и наименьшее которое ношикаег в заланной происссе (ем. черт. 2.6)

ланление. псрехолном

Миновенное ланление при наиболее неблагоприятном перехолном праиессе

Продолжение тай.

Уславнос обозидчение

©,

n

п

a

Rn

w

a

WA,

Р.. Pre isas

Mic

ме

a

Па

Ia

На

Ia

Ha

Па


Термин

Улельная энергия 71. Улельная эмергия (one prin)

ra

змергия волы в гизромашине

7.3. Улельная передача в

колесе (колесах!

IHEPIO- рабочем

> . 7.4. Улельная знергия волы на ГЭС

75. Улельная знеррия

волы в насосе при раклоле ‘работа насоса на ззкрыгую

заанижку } 7.6. Потеря удельной энергии валы 7.7. Удельная ииальная энергия

на СНД

поленнолы

7%. И выточная улельная энергия всасы- вания

79. Полеря уасльной энергии волы на СНД

х Напор

№1. Геодезический напор №2. Напор

$.3. Напор шины

гиарома-

Пояснение

‘Энергия заинииы массы рабочего TCG (AOL)

Изменение улельной энергии потока (валы) между конгрольными сечениями на СВД и СНД гилромашины (ем. черт ТР. №. %}

р; +Р,

er

о

tic p=

Значение ускорения силы тяжести на базювой отметке расположения машины (ем. черг. 4) можно принять как < Значения р, ир, можно вычислить соотнететвенно через Ра И Ры: © учетом Ри 7. для обоих величин при пренебрежимо малюм влиянии разности температур на

плотность р

Механическая энергия, перелавасмая за секунлу через соелинение рабочего колеса (колеср © валом приложение 15), отнесенная к массовому расходу СВД



р

at

f= (PGI,

Разность межах улельными энергиями волы на уровнях верхнего и нижнего бьфов ГЭС (ем. черт. Ш)

Улельная энергия волы в насасе при заланной частоте врашения и заданных положениях направляющих лопагок и лопастей рабочего колеса. когда на СВД акрыг запорный орган

Удельная энергия волы. рассеянная межлу какими-либо авумя сечениями

Улельная потенциальная энергия волы в сечении 2. соответстнукицая разности уровней межлу биювой отметкой гиаромашины и пьс юметрическим уровнем в точке 2 черт. 1!

Ета

Превышение абсолютной удельной энергии волы в сечении 2 нал удельной энергиси. COUTBCTUTBYIOUICH NAPVHATBHOMN пара р,,. на базовой отметке

гизромашины (см. черг. ПШ! ap Ра р. №: О—— + >> ae, — Улельная энергия нолы. рассеянная межлу уровнем

нижнего бъефа и контрольным сечением на СНД гиаромашины ем. черг. 12}

Разность межлу геолезическими высотами уровней верхнем и нижнего бъыефов ГЭС {черг. 10}

Энергия слиницы веса волы

к и-—=

ГОСТ 28842 —90 С. 1

Проболжение табл. 2

Единица

г Джкг ! Е Ажкг ! Е. Ажокг ' Джкг ' Ll, Hake | Ly Marr | Ажкг | NPSE ! £,, dake ! и м a M i м


С. 12 ГОСТ 28842 —90

Теймин

5.4. Напор ГЭС*

$.5. Напор насоса при левом расхоле (напор насоса. работающего на закрытую зазвижку}

8.6. Потеря напора

4.7. Потеря напора на

всасывании (отсасывании} 8.8. Высога всасыва-

ния (отсасывания)

$3.93 Избыточный напор всасывания (отеасы- вания}

9. Мошность

9.1. Мошность потока

9.2. Поправка к мош- ности потека

9.3. Мошность гиаромашины (мошность)

Продолжение тай.

Уславнос

Езикица

обозидчение

Е и м ин -= ‘ 5 by и, м и, - — i, M И, м 7 L, и. м 5 чем. черт РИ) NPSL NPSH M NPSH — —— Располагемая мошность потока. прохоляшео через Р. кВт гилромашину Поправка. вволимая с целью учета значения расхода, АР, Br поднолимаго или отволимого на вспомогиельные нужлы. в соответелвии с техническим аланием Мошность. перелавасмая валу турбины или валу насоса (механические погери в полшииниках тиаромашины относят к гидромашине): - для турбины: Р-Р ЕР Р кВт где 1) электрическая мошность на клеммах генеритера р, KBr 2\ механические и электрические потери в тенераторе. Р, кВт включая вентиляционные потери (см. приложение 5) 3} погери в полиятнике тенерагора. Эти потери слелует р кВт относить к турбине и аенератору пропорнионально создаваемым ими оссным нирузкам (см. приложение 5) 41 потери во всех арашающимя элементах. таких как р, кВт u маховик. рабочее колеса врашакниегося вхолостую. перелача и пр. приложение 5) 5} механическая мошность. отлаваемая какому-либо р. кВт вспомогательному механизму (см. приложение 51 6) электрическая мошность. отлаваемая р, кВт ному оборулованию гурбины (например ретулитору | если это оговерено в техническом залании: - для насаса: РРР А РЕРСР Е РНР. rac |) электрическая мошность. PB, кВт 2} механические и электрические потери в лвигателе. р, включая вентиляционные (см. приложение 5} 3! погери в подиязнике двигателя. Эти потери следует р Br

относить KO HaCcOcy

Ho пропориионально

созланаемым ими оссвым нагрузкам (см. приложение 5}

> На черт. Ш показано соотнашение межлу высотой и напором 1 ЭС.


ГОСТ 28842 —90 С. 13

Проболжение табл. 2

Термин Пояснение Условное Единица



4) потери во всех врашахжинихеся элементах. таких как P, кВт маховик. перелача. пусковая турбина. рабочее колесо грехмашинного агрегата, врашающетося вхолостую ига. (м. приложение 5)

5) механическая мошность. отланаемая какому-либо Р кВт вепомотательному механизму (см. приложение 8)

6} элекгрическаи мощность. отлаваемая вепомогатель- р, кВт ному оборудованию насоса (например сели огонорена в техническом залании

у.4. Мошность рабо-| Мошность. передаваемая через соелинение рабочего чего колеса (коже) колеса {колесре валом (ем. схему на черг. ЗЕ - дая гурбины: ~ р > - Poo P+ Pe P, Py кВт - для насоса: — Dp + р ate P,P PB, Р. кВт 9.5. Механические Механическая мошность. рассеянная в полшипниках и Py кВт погери уплотнениях вала гилромашины 9.6. Мощность насосз| — Мошность насоса при номинальных значениях частоты BP, кВт при работе на закрыгую|врашения. установки направлякицих лопаток и лопастей залвижку рабочего колёса. когла на стороне высокого лавления

закрыл запорныи оран

1. полезното действия (КИД)

10.1. КПД Для турбины рассчитывают по форму:

P пр = Па Ay

Для насоса рассчитывиют по формуле Pp, п — > = Ae.

10.2) текушето значения КИД к некогорому Nas КПД базювому значению КПД 19.3. СредневзвешенРассчитывают по формуле п. - нас значение КП. + И, + ИП; + ч = “ +и, + +...

гле п;. П; —- КИД при заланных рабочих условиях: №. — их согласованные взвешенные коэффициенты

10.3. СрелисарифмеСрелневзвешенное значение КИД прим - в, п. _— тическое значение КИД

Открытые лопатки направляющего аппарата

Заярьнтое положение Отирытае положение

Черт. 3


С. 14 ГОСТ 28842 —90

Схема отметки гилромашины (05а < 90°)

Omrenna 2udporaus unss

уробень с

> Отметка тилромашины { не обязательно КЕ С максимальной кавигзиией.

a Gcenmue турбины. насосы и Mace тулоины

{аи многое к пеНЧАТРАА машин ступень ни зкога давления в HOt pari

зопаетные наи прапеласрные турбины: в ториззи тальные кансхльные тулдины иси ссевых носасы сс кли тями г

a

мональных машины Гумоашонниыи поток лопасти He OL AED,

диагональных машины сомешаиныи попу. холасти регу |

Черт. 4

Изменение частоты врашення турбины после внезапного сброса нагрузки

a я

Yepr. 4

Изменение давления а контрольном сечении турбины ня СВЛ

| mn Pam Oe

HOC SHE COPOCA MINOR Harpy HOC IE BHC OC RP a млаиной PEG ROL

Черт. 6


ГОСТ 28842 —90 С. 15

Низконапорные машины. Определение удельной гидравлической энергин машины

UPON LIC PHA или поваротно лолзетния зурбиня. o осеснон насае Ньеюметры установлены в точках 7 и И

Le BH ia — Pak? OY 2 + tl, —

Сжимаемостью волы можно потому что разность лавления межлу точками 1и 2 мала: р, = СР: Р

Следовательно:

Ри РЕ) * Рам:

Ро: РЯ 2) Pawar

al



Pansy 7 Pures 7 P,

%

lz, о)

и поэтому формула пулет:

Ее. — СНЕ рир + О — ry - В рр) ам м

Нлотность воды при темперагуре охружакниего возлуха можно принять как р.

Черт. ?


С. 16 ГОСТ 28842 —90

Определение удельной энергии воды в средненапорных н высоконапорных гилромашинах

Отивутка приборов

Отметка npubopoo

зедаяный уробела

а

a ¢ валом И. - $

Манометры установлены в точках du

EBA (Po: — Pans Pt OT ур? - mts, — sh

Разностью межлу температурами окружающего возауха н тачках /и 2” можно пренебречь. тах как И мало

па сравнению с Я. поэтому

Ри Риме

Поскольку чи <: малы по сравнению с И. то можно принять. что

Zp iP ~ 4. Zp В - ©.

Следовательно: Parsi > APB Pours

Lac p, — избыточное лааление в гочке Pan 7 Py 7 EPR 7 Page

ye

Pac py, — избыточное лавление в точке

и поэтому упрошенная формула примет вил

Lo (pm pep + Biz, — be OF i ip. — pp + get

Черт. У


ГОСТ 28842 —90 С. 17

Определение улельной энергии волы в ковоювых турбинах с вертикальным валом

АГП г

С Ни

Kot давление в кожух не подается. принимастея что контральнос сечение на СНД СООТНЕГСТ ВА СТ плоскости на отметке x а на отметке т, ланление внугри кожуха равно эамосферному давлению

£~ GH (poy Ра мы = Ма — 5

Разностью температуры окружающего воздуха межлу точками Ри 2 можно пренебречь. так как И маю

па сравнению с Я. по лому Рам Ре Рим но тем же причинам принимаем И рр - и. Следовательно: Ри Ри + ИЕ Ри.

дер: и быточное лавление в точке Г:

Рук: Руль

Поскольку И, - С. и прелиолагая. что у, - 09, получаем упрошенную формулу

Lop, ках —


С. 18 ГОСТ 28842 —90

Гидроэлектрическая установка. Опрелеление удельной энерсин волы Ён напора И установки через высоту Х

¢ „ . „ Зи $ отвосятся к уробиям воды ма бмешних грс- мицах

Общая формула имссг вил: = . о = к НЯ Bs риа К 2 ЩО = oy)

Раз Ра Р.Я — 3} и предполагая. что у; ту 79:3: 378:

р; ‚ Р- плотности волы при атмосферном ланлении. получаем упрошенную формулу Е - К, — Wl 820 — рр). гле р, принимается равным плотности воздуха на огметке гиаромашины Е О РАУЙ,. 4 1.26 «+» — для турбины: „—*— для насоса Черт. Ш

Определение избыточной удельной энергни всасывания (отсзсывания} NPSE н избыточного напора всасывания (отсасывання) МРУН

Отметиа вгидромоашлимьы

Пье юметр присоединен к точке 2 NPSE ~ 5; МРУН — ри рр: #2 — вид, — 5 Pas РА TID Pogo МРАЕ - Роды — Р.Р: + ГИ? — КИЗ, — 50) РИМ: У УД. 146 И будет положительным. сели уровень 2’ ниже. чем огметка гилроминины и наоборот.



Черг. 11


ГОСТ 28842 —90 С. 19

Опрелеленне избыточной удельной энергии всасывания (отсасывания) МРУЕ и ифыточного напора всасывания (отсасывання) МРУН = 0)

Линии энергии

Отметка

гидромашины

Формула ИМССТ ВИЛ

NPSL > gy NPSH > (pig — BMP? + M2 = 8 5

Давление следует измерять внутри отсасывакниси грубы (точка 2). в этом случае вышепринеленная фюрмула справедлина как лля турбины. так и для насоса.

Если невозможно измерить давление внутри отсаеывающей трубы. то можно получить по уровню нижнего бьефа {см. приложение 4).

Учитывая потери улельной энергии воды межлу сечением 2и 2’, получим следукиную формулу

NPSE ~ 2) NPSH > (Dyas — BPs + 42 ЩЕ — 5) bem (Pages — PMR? ВИЗЫ,

ЛЕ ®*о — ДлЯ гуроины; — ЛлЯ насоса.

Черт. 12


С. 20 ГОСТ 28842 —90

Схема для опрелелення баланса мошности и расхода

a Tanda, 6 mane

Турбина Насос © ©, 47414 -4 +4 Объемный КИД - п, 2 п -— 94 “O oy VU. 7 Q. +4 9-0. -ч р, - Цр О} при АР, - Ш Р, - Вр. О). при АР, - 0 Р-Р, — Р,- 0 Р-Р + P, apn PB, > 0 I KOI ~ fs иаравлическии КИД *п, - п, - т Р. . р 2 Kiln nh” os

’ Потери на дисковое грение и потерир в ланнои формуле рассмагриваются как гнаравлические потери. В формулах не учигывастся сжимземость волы.

Черт. 13

ПРИЛОЖЕНИЕ 2

Рекомендуемое

ОБЪЕМ ГАРАНТИЙ ПО ХАРАКТЕРИСТИКАМ ГИДРОМАШИН

1. В техническом залании устанавливают значения следующих показателей

1) для регулируемой турбины — мошности или расхола КПД. максимального мгновенного заброса частоты нрашения. максимального и. при необходимости. минимального мгновенного азвления. максимальной ранонной частоты врашения в уствновившемея режиме:

2) аля неретулируемой турбины и регулируемого или насоса — мощности. расхолз КИД. максимального заброса частоты врашения. максимального и. при необлолимости. минимального мгновенного данления. максимальной ра ионной частоты врашения в усгановиншемся режиме (ревереной ра частоты впашения лля насосан

3) для насоса — максимальной удельной энергии (напора) и мошности ири работе HaCOCa Ha BAK PLO залвижку (мошносги на рабочем колесе в воле и/или на возлухе) аля заланной частоты вращения.

1.1. Для регулируемых турбин лля одной или нескольких мланных частот врашения могут устанавли-

вилься гарантированные значения:


ГОСТ 28842 —90 С. 21

- мошности и расхола. которые должны быть лостигнуты при олном или нескольких заданных значениях удельной энергии волы в тилромашиие ем. черт. Lb

- КИД, когорыи может выть определен:

для одного или нескольких значений удельной энергии волы в тидромашине:

для одного или отаельных мланных значений мошностей или расхолов или согласно кривои (ем. черг. 1:

как срелние взвешенные и срелнеарифметические значения КПД в дизпазоне мошностей или расхолов.

1.2. Для нерегулируемой турбины для олной или нескольких заданных частот врашения устанавливают тарантированные значения:

мощности или расхола парантия по расходу обычно заменяется соответетнуюлией гарантиси мошности). которые должны быть лоспинуты и которые не лолжны быть превышены в диапазоне заданных значений улельной гилранлической энергии гиаромашины {ем. черт. 1).

Аля нерстулируемои турбины требуемое значение мошности алают интервалом с нижним прелелом АР, и верхним прелелом (А 4 0.1) Р,. гле А — взаимно согласованная величина. значение которой лежит межлу и,9 и 1.0. Как правило. А - 9.95. Выбор значения А должен быть увязан с назначенными пределами мошности. соответствующими Вии и

КПД аля одного или болес отлельных заланных значений уаельнои гилраялическои энергии тидлромаши-

ны:

KIL как средних вшешенных и срелнеарифметических значений в заданном лиапазюне значений удельной энергии гилромашины.

1.3. Для олной или нескольких заланных частог врашения насоса устанавливают гарантированные значения:

- мошности. которая не лолжна быть превышена в лиаизлоне заданных значений улельной энергии тидрамашины черг. 1):



- расхода в лиапазоне заланных значений улельной энергии гидромашины. включая значения расхода. поллежашие достижению и не поллежашие превышению (см. черт. |).

для риулируемого и нерстулируемого насоса требуемое значение расхала залают интервалом с нижним пределом АО, и верхним прелелом (А + 0.1) 9, гле А — взаимно согласованная величина. значение которой лежит межлу 0.9 и 1.0. Как правило. А - 0.95. Выбор значения А лолжен быть увязан с преаелами по расхолу. соответствующими 2 иЁ КПД для одного или более огаельных заланных значений улельной энергии воды в гилромашине или согласно кривой (см. черт. 1):

КПД как средних взвешенных и срелнезрифиетических значений в заланном диапазоне удельной энергии волы в тиаромашине.

2. Не лопускаегся распространять гарантии на лве или несколько выимно связанных величин. Например. в случае регулируемой пурбины значения КИД саелуст устанавливать в зависимости либо от расхола, либо от мошности. но не от расхола и мошности олновременно.

3. Установленные преаельные значения максимального или минимального меновенного лаваения и максимального частоты вращения при сбросе нагрузки 4у турбин) или потерь привода (у насосар с наложением пульсаций давления распространяют на весь лиапазон режимов эксилуатации.

4. Установленное предельное значение максимальной частоты вришения в установившемся режиме греверснои частоты вращения при разгоне в случае насоса) распространяется на условия. указанные в техническом задании.

5. Для насоса лалжны быль установлены нерхние прелелы потребляемой машности и лавления при работе на закрыгую заавижку лля заланнога значения частоты врашения.

6. Потребитель лолжен представить изготовителю гиаромашины полные и достоверные ланные. характеризуюшщие волохранилише. вхолные и выхолные сооружения. воловолы межлу точками полвола и отвола. нес части и офорулование. огносяшисся к воловолам. а также приволяшие и приволимые механизмы как электрические. так и незаектрические. все регулягоры. клапаны. ктворы и связанные с ними механизмы.

7. Потребитель должен опрелелить (установить) значения всех параметров. опрелеляющих условия. на которые гарантии.

haa?


С. 22 ГОСТ 28842 —90

ПРИЛОЖЕНИЕ 4 Рекомендуемос

ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСХОДА ВОДЫ

1. Общне требовання

11. Для определения абсолютного расхала рекоменлуюг слелуюшие меголы:

- метод измерения скорослей в ряле точек сечения посрелетном туроинных расхаломеров:

- метод измерения скоростей посреаетном трубок Иито;

- метод гидроулара (метод Гибсона:

- методы меток, основанные. изпример. на измерении времени прохождения меткой аланного рассто- AMMA:

- использование стандартных

- испальзование специальных устройств с измерением перепалов лавлении;:

- объемные методы.

Кроме того, для определения расхола можно использювать акустическии мегол (ем. приложение Ты а также пермолинамический метол измерения КИД (см. приложение 15). который позволяет вычислить расхол. имея измеренные КИД. улельную энергию и мошность.

1.2. Измерение расхола при нагурном испытании любым методом булет лостоверным лишь в установившемея потоке. 1. е. сели изменения мошности генератора (лвигателя). удельной энергии волы и частоты врашения не превынкиот значений. указанных ни. 3.6 настоящего станларга.

1.3. Если уравнительный резервуар расположен межлу измерительным сечением и тидромашиной, го колебания уровня валы должны быть млемифиронаны ло начала опыта. Если ото трулно выполнить. го резульгал измерения расхола лолжен учитывать объем валы, который перехолит в резервуар и обратно во время измерения [при лопустимых колебаниях улельной энергии воды (ем. п. 4.6 настояшего стандарта).

2. Метол определения скоростей потока турбинными расхолюмерамн

21. Аля указанного метода гребуется некогоросе количество гурбинных расхоламеров. распалагаемых в заланных точках поисречнаго сечения волавола или открытого канала.

Для опрелеления расхола ре ультаты олновременных измерении расходломерами локальных скоростей. усрелненных по времени. по измерительному сечению.

и змерения модл пронодиться:

- B ROROBOIE,

- в водоприемном VCTPOHCTHE:

- в открытом полволящем или отволяшем канале.

Измерения расхола лопуекается проводить только в искусстненных открытых каналах с хорошо известной формой поперечного сечения. Использование естественных каналон не лопускается.

22. И змеренис скорости в кажлой точке сечения должно длиться не менее ЛВУХ МИНУГ. имеют место казебания скорости. то время измерения лолжно включать не менее четырех периодов колебаний хкорости.

23. Количество точек сечения должно быть лостаточным для ито. чтобы обеспечить удовлезнорительное ипределение профиля скоростеи по весму измерительному сечению.

В воловоле круглого сечения лолжно быть не менее 13 точек и змерения. олна иг когорых должна быть в иентре сечения. Число точек И на рааиуее. исключая иснтральную. опрелеляют из соотношения 3 изя sR . tac KR радиус воловола в метрах. При любом имекинемся количестве расхлаломеров лучше увеличивать число измерительных ралиусов. чем увеличивать число точек на радиусе. при лом слелуст и збетать чрезмерного стеснения потоки. Стеснениев иснтрё может быть уменышцено консольным креилением радиальных несуших штанг к стенкам воловода. Нецелесообра зно провалить измерения более чем на $ Ралиусих или более чем в \ точках на ралиусе. исключая иснтральную точку.

В прямоугольном или траипсисидальном сечении лол

но быть не менее 28 точек. Если расирелеление

хкоростеи огличастся от олнородного, число точек определяют Wi 2404 > И- 46%

А. але Я —

плошаль измерительного сечения в квзаратных метрах.

2.4. Рекомендуется применять только турбинные расхоломеры пропеллерного типа. Измерительные сигналы от врашения пропеллера перелаются на показывающие и регистрирующие приборы лля обеспечения возможности контраля мгновенного значения частоты врашения но время и после опыта.

Гралуировочные характеристики расхоломерав не лолжны изменяться в проиессе испытания.

Иропеллеры рахоломеров должны быть лизметром не менее 100 м. В периферийной зоне мог применяться расхоломеры с лиамегром происалера 50 мм. Расстояние ог выходной кромки лопастей пропеллера


ГОСТ 28842 —90 С. 23

ло входной кромки нссущей иланги лолжно быть не менее 150 мм. Угол межлу вектором местной скорости и осью расхоломера лоажен быть не более 5. Если это условие не соблюдастсен. то следует применять сзмокомпенсирунициеся расходомеры. когорые измеряют непосрелелвенно осевую составлякялую скорости.

2.5. Расходомеры саелуст гралуировать в условиях, идентичных условиям испытаний. Желательно гралу- ировать несколько расходомеров одновременно, на тех же расстояниях. какие булуг иметь место во время испытаний.

Ва времи граауировки лизпазон потека должен по возможности включать весь лизиззюн местных скоростей. ожиласмых во время испытаний. Нормальный гралуировочный лиапазюн скорастеи олвагывисг скорости — 010.4 ло 6 м/с синогда до У м/с). Ири лом верхний прелел. как правило. ограничинаегся вибрациями. Экстраполяпию гралуировочной характеристихи болес чем на 29 % максимальной скорости слелует лелать только при согласовании с потребителем и и иотавителем.

Самокомпенсирующиеся пропзллеры следует гралуировать при млах натекания потока от 0’ ло максимального угла, ожиласмого при испытаниях. Гралуировку пронолят при тои же ориентации несущей штанги к потоку. Экстраполяция гралуировочных характеристик не разрешается.

Систематическая погрешность гралуировочной характеристики с лонерительной вероятностью 98 # золжна быть менее 1.5“ при скорастих от 0.4 ла 6 мл. Гралуировка расхоломеров после испытаний обязательна. если есть признаки поврежлений.

2.6. В коротких или в волоприемниках измерительное сечение может располагаться в хоротком конфу юрном участке с неравномерным и или) неустойчивым распрелелением скоростей. Направление потока может не совпалать © осью расхоломеров. Воздействие этих

Установка сопла на вхоле в низконапорную турбину

факторон можег быть уменьшено применением выпрямлякиних уст- реистн или лругих сиспиальных способов. 2.6.1. На входе в водоприемник может быть устанонлено времен-

ное сопла (черт. 14). что обеспечивает:

- прямолинейный поток:

- приблизительно олноролное и устойчивое распределение скорастеи:

- увеличение срелней скорости и местных скоростей потока у стенок, что повышает точность измерении при малых расхолах:

К нелосталкам этого спасоба можно отнести: - стоимость и трудоемкость и нотовления и уста-

$ и сечеине

HOA, - BKOUMOMHOC WIRAHHC молифипированного волаприесмника на

рактеристики гидромашины; - необхолимость учета толщины турбулентно о пограничнею слоя. которая может быть меныше, чем

Черг. 14

расстояние от стенки ло ближайшето к ней расхоломера””.

2.7. Спсинальные требования к измерениям в открытых каналах

2.7.1. Измерительные сечения (как правило. прямоугольные или трапеиеилальные? лолжны иметь ширину и глубину не менее восьми лиаметрон расходомёра. но не менее 0.5 м. Поле скоростей в измерительном сечении может быть улучшено установкой устройств. показанных на черт. 15. Измерительное сечение лолжно быть улалено по менышей мере на 10 гидравлических радиусов вниз по потоку огближайшего от таких устройств {хроме полтопленного плотика}.

Воловод счигается корогким. сели длина сго прямого участка меныие 25 лиамегров.

‘Эта голшина лолжна быть опрелелена экспериментальным или расчетным путем. расход в перифериийной не лолжен быть рассчитан с учетом зействигельного распределения скоростей. Толшину гурбулентного пограничного слоя рассчитывают по формуле

8 - 0,37 *

(row yl?

тле х — расстояние влоль оси воловола от входа ло измерительного сечения: у — срелняя скорость: у — кинематическая вязкость.


С. 24 ГОСТ 28842 —90

Срелства для стабилизапни потока в открытом канале

} решетки. 2 плоты 4 пъиаовленный влет

мумеригольное

Черг. 15

2.7.2. При измерениях в открытых каналах должно быть не менее 2$ точек. которые располагают на пересечениях 5 торизюнтальных и 5 вертихальных линий. Около стенок. ана и своболнойи поверхности точки следует располагать чаше. Как правило. их располагают таким образом. разность скоростей в лвух соселних точках не превышала 21 “ значения большей из скоростей. Минимальное расстояние межлу расходомерами должно быть не менее (@ + 3 мм. тде @ — наружный диаметр пропеллера. Расстояние от смоченной поверхнасти до оси ближайшего расхоломера лолжно быть не менее 0,75 6 и не более 2 мм. Ось верхнего расхоламерая следует располагать. как минимум. на олин лиаметр происллера ниже своболной поверхности воды

2.7.3. Все расхоломеры жестко закрепляют на штангах. а оси происалеров располагают периенаикулярно плоскости измерительного сечения. Должна быть обеспечена достаточная жесткость консгрукиии для прелот- врашения лефюрмапий конструкини. а также вибраций расходомеров.

Расходомеры могут применяться в виде стационарной батареи. смонтированной на нескольких параллельных стержнях по неему измерительному сечению. В каналах с малым поперечным сечением такая конструкция может создать значительное стеснение. Можно применять один вертикальный рял расхоломеров (черт. 16) или горизонтальный рял. Эти ряды мобт последовательно перемешатьси в нужное положение в прелелах измерительного сечения. Постоянство скорости потока в продолжение всего опыта контролируки олним неподвижно установленным раслоломером или измерением инлексного расхода.

Одиночный вертикальный рял турбинных расходомеров. установленный на полвижной лебедке

пртожение 2..1 измерисольное сечение. Ч шланга кпепатиня расхозомелов. зажимы, 6 > прифильная штаити, 7 rete. 8 хроиснь полы паелельным

} положение |, 2 5

Черт. 16


ГОСТ 28842 —90 С. 25

2.7.4. Уровень волы опрелеляют олним из мегалов, описанных в приложении 4. Колебания уравня волы не лозжны превышать * | OC срелнего значения глубины погока. их слелует конгролиронать н продолжение несто опы га.

2.7.5. Скорости около боковых стенок и зна в каналах прямоугольного поперечного сечения рассчиты- нают по формуле

хх и",

‹ лет, — скорость 8 ближайшей K OOF раничиваклией поверхности гачке измерения:

т — кожрфициент. рассчитывземый по формуле

mod = Ve —; Е о! тле а, на, — расстояния от ограничивающих поверхностеи ближайших точек измерения: у их, — скорости. измеренные в этих точках соответственно

Около своболной поверхности профиль скоростей следует экстраполировать из условия его плавности При вычислении раехона аля грансисидальных сечений интегрирование вначале проволят влоль вертикальных линий. а — построением зависимости произведения "4 от поперечной торизонтальной коорлинаты (черт. 17}. где г — средняя по вертикальной линии скорость: d — глубина воды на этой же вертикали.

Пример послеловательного графического интегрирования при измеренни расхода в канале трапеценлального сечения

Черт. 17

2.\. Точность измерений расхола с помошью расходомерон суцюслвенно зависит от профиля скоростей. наличия вихрси. отклонения потока ат прямолинеиности, турбулентности. периолических пульсации. ог качества измерения (число и распределение тачек измерения и эфект стеснения) и метода вычисления расхола. Погрешность и змерений лолжна быть ошенена и указана в отчете.

При хороших среаствах измерения и хороших лечения систематическую погрешность с лонерительной вероятностью 45 2 опенивают значениями по приложению 16.

3. Метод опрелелення скоростей поток трубками Пито 3.1. Метол применяют в с достаточно большими скоростями воды. свободной от взнешенных частии.

3.2. Ко юфициент скорости трубок Пито принимают равным слинице. Местную скорость у рассчиты- нают по формуле

bo Ap p. гле №, — разность между полным даплением или лавленисм потока при скорости. равной нулю. и статическим давлением. измеренным трубкой Пито, расположенной в гочке # Коэффициенты скорости всех нестанлартных устройств устанавливают ипательной гралуировкой по нсему лилизлюну скоростей. Для вычисления расхела применяют те же метолы интегрирования, что и при использювзнии расхоломеров.


С. 26 ГОСТ 28842 —90

4. Метод гиароудара

41. Измерение расхода методом гилроулара синогла называют методом Гибсона) основано на законах гилролинамики. которые лают соотношения между силой, вы нынаемой замеллением массы волы (авижушейся межлу лвумя сечениями), и изменением разности лаплений межлу лвумя сечениями. Практически сто применяют только при непрерывном уменьшении расхода в турбине ло нуля направляющего апоара. иглы, млвижки и т. д.1

В воловоде постоянного поперечного сечения А. заключающем в себе массу жиакости рЁЯ. изменение скорости ЧУАМЙ вызывает перепал ланлений между верхним по течению Тинлеке и) и нижним цинаеке fh поперечными сечениями. отстояшими пруг от пруга на расстояние Уравнение равнонесия сил в эгом случае имеет нил

%_,

LA AAp. Р 9: р

lac 4p 7 pp, p,. Mo

= lisp + dr, "ou 126 г— время. в течение которого происхолиг изменение скорости волы, а & — потеря лавдения велелствие трения на участке между лвумя сечениями. Слеловательно. значение расхола через гурбину ла начала закрытия запорного органа рассчитывают по «рормуле

G- Ay, - A | (Ap - Sidt+y. phy гле 4 — величина протечки через запорный орган. Пролечки у определяют огаельно.

В процессе закрытия запорного органа непрерывно регистрируют разность данлении в двух сечениях.

4.2. При применении метода гилроудара следует соблюлаль слелунииие требования:

- между двумя сечениями. в которых измеряют давления. не лолжно быть промежуточной своболной поверхности валы;

- протечки через закрытый ззпорный орган в процессе испытания не лалжны превышать 5 2 измеряс- мого раслола. Протечки лолжны быть определены с точностью 0.2 измеряемого расхола:

- в прелелах измерительного участка половол лалжен быть прямолинейным и иметь постоянное поперс- чное сечение. в нем не лолжно быть сколько-нибуль сушественных нарушении формы. а раестояние межлу сечениями должно быть не менее 1 м:

- плошали поперечных сечении воловола и длина участка лолжны быть измерены с лостаточной точностью. чтобы коэффициент трубопровола Рем. п. 4.7. перечисление можно было бы определить с точностью 0.2 “2;

- при максимальном эмачении измеряемого расхола сумма линамического ланасния и потери давления межлу сечениями не лолжны превышать 20 среднего изменения перепала лавления в иронесее закрытия запорного органа:

- преобразователь переизаа ланлений должен быть размешен лак. чтобы длины соединительных грубок. идущих ог пьес зометрических гочек. были по возможности олинаковыми:

- опыта. в когором значение величины С(ем. черт. 1$} отрицагельное, следуег искаючать из рассмогрения:

- ссли применяют прибор Гибсона. го и каждом опыте следует измерять темперагуры волы и ртути с точностью + | °С:

- при подволе волы к олнои турбине чере: несколько полонодов лавасния следует измерять в кажлом воловале олновременно и независимо.

4.3. В каждом сечении для измерения давления должно быть не менее 4 отнерстии лиаметрам от 3 ло

6 мм в плоскости. периенликулярной оси воловола (в половолах лиаметром менее 4 м можно иметь только 2 отнерстия!. В воловолах круглого сечения точки огоора давления слелусг располагать на равных угловых расстояниях аруг от аруга. Не рекомендуется располагать точки отбора вблизи верха или низа сечения. В водоволах прямоугольного сечения точки отбора ланления саелует располагать на нертикальных стенках на расстоянии четверги высоты сечения от дна и от потолка. Вес точки отбора выполникют и располагают согласно тревованиям приложения 4. Гочки отбора лавления следует размешать на расстоянии 22 пле 0 — диаметр воловола) и более ог места с сушественным изменением формы воловола.


ГОСТ 28842 —90 С. 27

Дифференциальная диаграмма зависимости «давление — время»

$ — $ _

ло Черника

Черт. 15

4.4. Через инливилуальные вентили отволы давления в кажлом сечении присоединяют к общему коллектару, сообшающемуся с прибором лая заниси лизграммы зависимости перейала лавлений от времени. Для уменыцения лемифирования нелелствие грения все сослинительные линии лолжны быть по возможности короткими. неупрусими и лостаточного лиаметра {не менее 1К мм для жидкостных манометров или К мм аля иреобра ювателей лавления).

Вес сослинения и линии пронеряки на отсутствие протечек и возлуха. Перел кажлым опытом дозжен быть провелен осмотр и пролувка трубок. В остальном необхолимо соблюлать гребования пи. 4.3. 4.4 прилежения 4.

4.5. Для обесиечения необхлолимои точности мписанных диаграмм изменения давления условия гечения в воловоле лолжны быть такими, чтбы в кажлом сечении разность межлу лавлением. измеренным в любой отлельной точке. и средним данлением по измерениям во всех точках не превышала 21 “2 динамического лавления. Срелнее из показаний любой пары прегивоположных точек не должно отличаться от среднего из любой другои пары точек этого же сечения более чем на 10 2 линамического давления.

4.6. Рекомендуется записывать изменение во нремени псрепала лавлении на измерительном участке, обусловленнае изменением количества движения полы и трения межлу двумя сечениями (лифференциальный мегол1.

В лом случае грение вне измерительного участка и колебания уровня волы в водоприемнике или уравнительном резервуаре неё влияют на значение перепала лавлении.

Ироизвеление длины измерительного участка на среанюю скорость лолжно быть не менее 50 м?/с.

Перед началом испытания выполняют гралуировку преобразователей лавления. Иерел началом кажлого опыти пронеряют нуль измерительной системы.

Расход устанавливают © помошью механизма ограничения открытия чапорноо органа. Колебания измеряемого расхола лолжны быть сведены к минимуму удержанием мпорного органа в неподвижном положении. итобы режим стабилизировался. Затем записывают изменение лавления в процессе непрерывного постепенного закрытия порного органа. Запись следует начинать не менее чем за 209 с ло начала движения мпорного органа и прекращать не менее чем через 20 с после его охончания.

4.7. Дифференииальный ртугный измеритель персиала лавления (прибор Гибсона? ласт лимрамму зависимости лавления ог времени (ем. черт. 1%) в виде фотографии лвижения уровней ртути н маномсгре. Значение интеграла | Ар! определяют планиметрированием диаграммы. Ири этом необходимо. чтобы все длины. высоты. расстояния и плошади были выражены в олнои системе слинии.

Обработку диаграммы проводят в слелующей послеловательности: 1} проводят горизонтальную линию (0—0. преаставляюшщую нулевую линию прибора и диаграммы:


С. 28 ГОСТ 28842 —90

2) праволит горизонтальную линию 4—А. преаставляющую среднее значение пагерь давления при рабоге эгрегата до начала движения запорного органа:

3, правалият горизонтальную линию #— К. совналающую со средним значением лавления после закрытия запорного органа:

4) измеряют от линии 2—2 высоты пиков Я двух сосеаних волн ои рассчитываю их отношение Ё по формуле

На: $) рассчитывают расстояние 0 по формуле

тА =

D-B

tae отрезок с лиаграммы. прелетавлякинии собой полупериод волны данления с учетом поправки на ширину щели:

6) расстояние 0 отклалывают от прелылушего пересечения волны © линиеи /—А Полученная точка М обозначает конеи диаграммы:

7) ориснтировочна проводят линию восстановления O— Af:

К) определяют плошаль А, диаграммы изд линией О— 47 при бесконечно узкой ширине шели прибора. Площшаль дизграммы может быть паззита на несколько участков 4;. 4... ИН гилошали кажлого из участков необходимо вычесть поправку. учитыкноную фактическую конечную ширину шели прибор. Значение поправки опрелелнетея как произвеление юффективной ширины шели” на ра пюсть высог лизграммы на гранииах участка

9) рассчитывают расход 10? по формуле

_ я A, ¢ vy 7 4. глези у — масшгаб секунлы и масштаб мегра воляного столба на диаграмме: р — огношение 2/А длины измерительного участка плошали поперечного сечения воловола (ко хрфициент грубапровола в 4 — расхол протечек через акрытый запорный орган:

ИН определяют новую линию восстановления в предположении. что в занный момент времени остан-

шукжя потерю лавления выражают формулой

Я. (И гу. 146 й, — оставшаяся потеря давления или расстояние от линии восстановления до линии /— Ёдля то участка: G — потеря давления ло начала закрытия. г. е. расстояние межлу Ри Я-А: х — показатель степени О в выражении аля гилравлических потерь (х - 2 аля чисел Рейнольдса более

Se IK: а 4. “oT AA! — отношение плошалеи лиаграммы гле а, 7 у А; — нараслакиная сумма плошалеия сегментов; a 4 J i '

ont A, — общая плошадь диаграммы:

S- 4 Ay 7 qt — — плошаль. соответствукяная протечкам. ры >

x

Огложив справа от каждого сстменла соотнегслвенно значения h, вниз от линии Р_Ёи хаелинин эти точки получаки новую линию васстановасния;

И рассчитывают нонос значение расхола в порядке, определенном в перечиеслениях №) и 9ь Если лв последовательных значения расхела отличакяеся менее чем на 9.1 “&. то прекреиинают расчеты и принимают паслелнее найленное значение за полный пчехол в момент начала закрытия затвора. Если расхождение балыьше. то «вращаются к перечислению) Пи рассчитывают рисхол снова.

48. к измерительнои системе. оснашенной милоинеринонными лифференииальными преобра овиелями давления:

1) собственная частота и змерительной симемы должна быть на порядок выше основной чатоты колебания лавления;

2) постоянная времени и змеригельной системы лолжна быть менее 10 2 <:

№ нелинейность измерительной системы во всем лиапазоне и змерений не лолжна превышать 219

4) частоту латчиков должна быль не мене 9 разв сскунлу:

зи змерительнан система лолжиа быть програлу ирована на месте при давлении в системе. равном среднему статическому давлению в самом верхнем измерительном сечении при нулевом расхоле:

Эффективная а ше. — 1 и огоораже с. я фотобумаге и. < окителе "3 ширина шели прибора иирина огображения шели на фотобумаге или ином носител

диаграммы.


ГОСТ 28842 —90 С. 29

6) устройства аля подавления высокочастотных пульсаций давления не лолжны вносить погрешность 8 опрелеление плошали лиаграммы;

7} система офработки ланных не лолжна вносить погрешности. превышакииие соответственно 0.4)5 срелней разности давления и более 1 мс:

\1 следует исключить влияние темперагуры на измерительную систему.

4.9. При определении расхола метолом рамельных лизграмм изменение давления в двух измерительных сечениях водовола регистрируют разаельно. Можно пользюваться и одним сечением. приняв за бзювое своболную понерхность в волоприемнике. если отсутствует уравнительный резервуар и если длина участка волонола с ременным сечением не превышает 2 “@ алины весго воловола. Длина участка межау двумя измерительными сечениями лолжни быть не менсе 5 м. и ко «ффициент трупопровола на участке воловола от хравнительного резервуара ло нижнего измерительного сечения должен быть в четыре и более раз больше. чем на участке от уравнительного резервуара JO верхнего измерительного сечения.

Обопулование. применяемое в ланном случае. показано на черт. 19.

Схема измерения расхола метолом огидроудара + © помощьм разлельных лиаграмм

1 улавнитхльный 2 зетронслво дя измерения итмснеиня уроиня полы. ; хетронетна AIR IMC Pcie урозия воды. у Уегренетва лая игисрсния лавления CREAMS HIME ARH Oe А аля времени нижнее измерительнае ус 0 устаанет во сннлгонноации; ^ для раду нЛовки давних: А для номерения ла У тъланни. И? -

Черт. 19

Данные кажлого опыта лолжны включать в ссоя:

- гралуировочные характеристики прибора для измерения лавления, мписанные перед началом и после окончания опыта:

- диаграммы зависимости оланление — время» перел началом закрытия. н процессе закрытия и после мкрытия апорного органа (по менышсй мере, четыре волны лаваения должны быть занесены после закрытия мпорного органа};

- диаграмму измерения уровня волы в уравнительном резюрвуаре или огметку установившетося уровня после закрыгия мпорного органа 4если используют олно измерительное сечение).

На хажлам режиме работы гилромашины лолжно быть выполнено не менее пяти опытов с аписью лизграмм.

ИЙри планиметрическом методе расчета расхола слелует пользоваться формулой

| + 9.

гле индексы ии 4 относятся соответственно к диираммам в верхнем и нижнем сечениях. Значения полных плошадеи Ay, и A, Hu MUN — BPeM de B обоих и змерилтельных сечениях

получают изанимегрированием после определения линии восстановления с \чегом погерь лавления снособом. аналагичным описанному нп. 4.7. и изменения уровня волы в уравнительном ро юрнуаре. сели он имеется. При использовании численных меголов инаегрирования на JBM определяют линию носстановлеёния, полную плошаль и. слеловательно, расхол. Диаграммы Ри меляюг примерно на гриаиать участков через; равные отрезки времени. олинаковые для верхнее и нижнего сечений. Вычисаения велут мелом последовательных приближений AQ TOA пор. пока разность межлу соселними приближениями расхола не станет менее ОТ.


С. 30 ГОСТ 28842 —90

При соблюлении требовании к проведению измерений полная погрешность с ловерительной вероятнос- лью 95% булет находиться в пределах от > 1.5 2 ло + 1.4 @ при исполь ктании лифференииального метола с

обработкой результатов на ЭВМ и от * 1.5 “2 до + 2.4 — во всех остальных случаях.

5. Меточный метод

3.1. Для измерения пасхола в закрытых воловолах рекоменлукя кониентраиионный и меточный методы.

5.2. Кониентраиионный мегал заключается в непрерывной подаче в главный воловол изнестного расхола растворимого в воде нешества и н измерении концентрации этого вешества. получающейся на некотором расстоянии ог места полачи. При этом тсометрические характеристики водовода и расстояние должны обеспечивать равномерное перемешивание. Следует учитывать. что лополнительное перемешивание растворимого вещества может быть получено включением гиаромашины в мерную длину или установаением перемешивателей сурбулизаторов). Естественная концентрация растворимого вешества в приралной воде лалжна быть постоянной и не превышать 15 2 концентрации поланного растворимого вешестна в месте отпора пробы лли измерения.

Расход ( (0) рассчитывают по формуле

С. С. —С,°

гае 9 — расхол раствора растворимого нешества. позанаемого в поток:

С. — начальная естественная кониенграция растворимого вешества в приролной воле:

— концентрация растворимого нешества в полавяемом растворе:

С. — кониентраиия вешества в месте отбора пробы.

При соблюдении требований к измерительной аппаратуре и условиям течения системати-

ческая погрешность с ловерительной вероятностью 95 лолжна быть в прелелах от + | 2 0229.

$.А. Мегочный метол (ранее называвшийся методом соляного облака Аллена) основан на измерении времени прохожаения метхи межлу двумя поперечными сечениями, расположенными на известном расстоянии друг ог аруги.

Внеление растваренного вешестна слелуст проволить на достаточном улазении ог измерительных сечении (т. с. точек начала и кониа отсчета времени}.

Расхол рассчитывают по формуле

От Lic Г — объем водоволя между сечениями: 7 — срелнее время прохожления растворенного вешества межлу сечениями. Достоинство метола заключается в том. что нет необхолимости знать кониентранию растворенного При соблюлении пебовании к измерительным приборам и условиям потока оценивлемзя систематгичес-

кая погрешность с ловеригельной вероятностью 95 ® должна быть в прелелах ог 2 Г ло + 1.5.

6. Метол стандартных волосливов

6.1. Для опреаеления расхола применяют гольхо прямоугольные волосливы без бокомиа сжатия. с острои кромкой по несй длине и со своболным переливом.

Волосливная стенка устанавливается перпендикулярно к боковым стенкам и лну канала и лолжна быть лостаточно жесткой. Поверхность стенки лолжна быть глалкой. без выступов. Целесообразно и готанА ливать стенку из металла, стойкого против коррозии.

Поверхность кромки волосливной стенки лолжна быть горизонтальной. плоской и тлзакой. Пересечение кромки волослива с поверхностью. 08- рашенной к полволяшему каналу. лолжно образювы - вать прямое и острос ребро 1ем. черт. 2). свобелное от заусениев и иарапин.

На волосливе слелуст обеспечивать полную зэрацию плоскои струи волы нал волослином. Вентиляция лолжиа быть лостаточной лля того, чтобы лавление возлухи под струси волы было близко к атмосферному. Плошаль поперечного сечения вентиляционных отверстий должна быть не менее 0.8 (2 произведения алины кромки волослива В на высо-

ту м волосливной стенки нал уровнем волы со Черт. 21 староны отвола (черт. М

ема прямоугольного волослива с острой кромкой

А e

р A tad Ba Mee da base et Da

их


ГОСТ 28842 —90 С. 31

Ва время испытания следует конгролиронать состояние кромки и форму псреливаюшегося слоя. чтобы избежать прилипания слоя возмушенного или турбулентного течения.

6.2. Волослив, как правило. устанавливают в отволящем канале гилромашины, при этом необходимо ойсенечить плавный (свободный ог ноловопотов. поверхностных возмушений или значительного количества возлушных пузыреир полвол волы к волосливу.

Даля обеспечения равномерного распрелеления скоростей по всему сечению устананлинаня успокоитель- ные экраны или решетки. Возмушения поверхности. полволные завихрения или лиююго рола асимметрию потока устранякя установлением соответствуюицих экранов.

Подяодяший канал волослива лолжен быть прямым с постоянным поперечным сечением. с глалкими стенками и длиной не менее чем в 1) раз превышающей длину кромки волослина 8. Применяемые успохоительные экраны или решетки устанавливают выше валослива на удалении, превышающем алину полволяшего канала. На лой алине уклон лна лолжен быть менее 0.015.

Боковые стенки канала нал уровнем волосливной кромки должны прололжаться на расстояние не менсе WA, по течению за плоскость стенки волослива.

До начала испытаний иелесообразно проверить распрелеление скоростей в полволящем канале. Нскоторые наибалее часто встречающиеся распределения скорослей показаны на черт. 21.

Ирнмеры полей скоростей в подволящем канале

ad CROPOCTOH нормального Pac pede ea, ao паля скорости х отклонеинем п: наймальнога распределении, приволищим к прелельным погрешностям анрелеления PONG

Черг. 21

6.3. Напор # на волосливе измеряюг в полвоГаблииз 4 ляшем канале на расстоянии от кромки. превышакнием максимальный напор в 3—4 раз (черт. М) Число точек измерения нзпора. равномерно распрелеленных поперек канала водослина. выбираки из табл. 3.

Реульгаты измерения напора в кажлой гочке не лолжны отличаться прут от друга белее чем на 0.5 %. Для вычисления расхола берут среансарифметическое значение напора по резульгатам измерении во всех точках. Измерение напора выполняюг в соответствии с приложением 4. Устройства для измерения напора помешают в расположенные рялом с полводяшим каналом успокаительные кололиы. которые сообщаются с каналом через сослинительные отверстия, выполненные с

кромьн. м Число точок азмелсвия

Менее 2 On 2 20 6 Балес 6

Не менее 4


С. 32 ГОСТ 28842 —90

саблюлением гребований приложения 4 (пи. 5.3 и 6.3). Гемпература воды в успокоительном кололие не лолжна более чем на 2 `С от тезперагуры воды в полволяшем канале. Если использование уснокоительных кололиев невозможна, игольчатые шупы опускают прямо в канал. В кажлой точке нужно лелать по нескольку наблюдений через равные промежутки времени.

До начала и посзе окончания испытании слелует проверять нуленую отметку вадослина. Устанонку нуля выполняют с помошью нивелира и рейки либо с помошью линейки и спиргового уровня. когла канал осушен {черт. 22. либо © помошью спеинального устроиства. закрепленного непосрезственно на кромке волослива, когла уровень валы немного ниже кромки (черг. 23}.

Прпонерку нуля по уровню нолы при нулевом расходе не следует применять.

Определение положення кромкн водосливя (установка «нуля» в осушенном канале)

(TOU зровснь. 7 шиино и урахии

тельный винт 1 чать корроктиреанье из

А

знание

Черг. 22

Узел прибора прн опрелеленни положения кромкн волослива +установки уровня гребня волослива +

Опрелеление полюжения кромки волослнаа (установкя + нуля») при спокойной поверхности волы

положения добослива „мля ”

Олдаеделение уробыя дсдь:

{ точным уповены 2 микрометрическии винт. Г вепньер с 1.05 мм. + воображаемый Я запорное зе

Черт. 23


ГОСТ 28842 —90 С. 33

6.4. Расход (0) рассчитывают по усрелненной цЧюрмулс О- [0.4077 + А вов р

при следукицих ограничениях размеров: Ве 0.49 море. М) м: 0.06 мене. Мм; 0.15 < = 1. При ном предельное значение может принимать только олин параметр. Межлу машиной и волосливом не быть притока или отбора волы.

Различия в распределении скоростей в полводяшем канале. загуиление кромки, чрезмерная иероховагость стенки волослива со стороны полвода или недостаточный полвол нозлуха пол персливающниея слои могут серьезно повлиять на точность измерения напора и расхола.

Погрешность определения расхола за ирелелами указанных выше ограничении размеров возослива может значительно возрасти.

При соблюдении требований к измерительным среаствам и условиям течения системзлическую погреш- ность с доверительной нероитностью 95 2 можно опенить значением в прелелах от + 1.7? 2 да.

7. Специальные сужамищие устройства с измерением переспала давленни

7.1. Измерение расхола с помошью сужающих устройств с лифуеренииальными манометрами заключается в устананке в воловол устроиства (диафрагмы. сопла или грубы Венгури). образуюшего сжатое сечение, и измерении возникакнией разности давлений. Границы применяемости метола укамны в габл. 4.

Таблииа 4

Прелельные значения лиаметров воловоля /) н чисел Рейнольлса Re,

Дилметрь золевола 2. мы

| AERC HAY MILA

Число Реннольдся Я,

Тин устлонства

MRC TOME

Диафрагма: - с уловыми точками отоора LOU) sau - с точками отбора по Ри 072 или фланневыми 1ouu tut . Comny: - типа 1ЗА 1942 SuO 210 mW - малой кривизны профиля 630 ня ИК Груби Вентури: - с амтым конфу юром SL) ик 21" - с конфузюром. прошедшим механическую обработку 259 ИИ ро - е конфузором. сваренным из стального листа. 063

механической обработки uu ne hae Bentypit Sue Зин 2 и

й римечание. Для и сопёл Венгури действительное минимальное значение числа Реинольлса зависиг ог лнаметра Ди от отношения лиаметров В — {20 vy В Re, ~ ep

Tle т, — скорость потока перса сужающим устроиствои. м: р диамегр ноловола перел сужающим устроиством. м: у — кинематическая вязкость жилкости. ме |,

При соблюдении всех требовании х средствам измерений и условиям течения систематическая погреш- ность с ловерительной нероятностью 95 булет примерно слелующеий:

- для димфрагм и труб Вентури с литым необрабоганным конфуюром — от + 1.0 ло + 1.5 2;

- для остальных устройств — от 3 1.5 @ ло 20.

8. Объемный метод

\.1. Объемный мел измерения состоит а опрелелении изменения объема ноды, запасенного в волосмах верхнего или нижнего бъефов. по изменению уровня BOLI. Необходима прелусмотреть меры по измяции водоема. чиюы исключить приток или отвел волы за время измерения.


С. 34 ГОСТ 28842 —90

Для таких объемных измерений нет ограничении по значениям расхода при условии. чго во время опыта изменение узельной энергии волы сосганляет менее |? (если нег иного соглашения ри отвечает требонаниим. поласжашим выполнению. Измерения лругих величин. требуемых лля определения КПД. должны охватывать весь периол. в лечение которого измеряется изменение уровня. Любые изменения мощности и улельнои энергии волы м время измерения слелует учитывать.

№.2. Наиболее приспособленными для объемных измерении янляютси искусственные волоемы. прелстанляющие собои бетонные бжсейны. Форма бассейна и уклон стенок должны быть установлены на стадии просктирования.

Естественные бассейны, как правило. не приголны аля объемных измерении.

Обьем волосма можег быть определен геометрическим измерением или фюотограмметрией.

На постах измерения прелусмагривают измерители уровня, а их огмегки привязывают к главной реперной

№1. Олновременно с измерениями уровня нолы в волоеме опреаеляюг удельную энергию волы (приложение 4}. мощность (приложение 5) и частоту врашения (приложение 6). Последняя важна при работе в насосном режиме.

Срелний уровень волы рассчитывают по ланным олновременных измерений в рамичных точках. Количество измерении м время прололжительности опыти лолжно обеспечиюнь построение четко опрелеленнои графической зависимости изменения уровня ат времени.

Срелний за время испытаний раслал получают из объема волы межлу отмегками в начале и в коние испытания по традупровочной таблиие и соответствукнисто времени измерения.

Пастоянство расхлола слелует контралирхиыть инлекеным методом.

5.5. Приближенные значения погрешности определения объема:

- бетонные волосмы с нертикальными стенками — ог оф 1.5 4 ло +0, 2;

- бетонные волосмы с наклонными берегами — от 0.7 2 ло.

ИЙри оценке погрешности определения раелела слелуст учитывать:

- погрешность измерения времени наполнения или опорожнения:

- погрешность опрелеления уровня волы.

При соблюдении гребусмых условии опениваемая систематическая погрешность с лонерительной вероитностью 95 2 может быть в прелелах ог 4 1.0 a0 4 24%.

ПРИЛОЖЕНИЕ

Рекомендуемое

ОПРЕДЕЛЕНИЕ УДЕЛЬНОЙ ЭНЕРГИИ ВОДЫ В ГИДРОМАШИНЕ

1. Обшие положения

Улельную энергию полы в тидромашине рассчитывают по формуле. привеленнои в приложении 1.

Избыточную удельную энергию всасывания рассчитывают по формуле. приведенной в приложении 1.

Для определения улельной энергии волы в гидромашине необходимо вычислить абсолютное статическое данление и срелнюю скарость валы в конгрольных сечениях, з также отметки контральных сечений.

2. Определение удельной энергии волы

2.1. Требования к измерительным сечениям

Если измерительное сечение на СВД турбины не можег быль расположено ниже сороудержинаюших решеток. то вычисление полерь удельной энергии волы лолжно быль согласовано ло испытаний.

Когла отверстия лля опоопи лавлении не прелусмотрены и неё могут быть лополнилельно установлены лля испытании. измерительные сечения располагают в местах. где есть доступ к потоку. Часто ле приводит к использованию сечений. ге ссть свободная поверхность. Если невозможно измерить давление внутри отсасы- ваюшеи грубы. то измеряют отметку нижнего бьефа непосредственно пол выходным сечением отсаеываниией трубы или как можно ближе к нему (черт. 24}.


ГОСТ 28842 —90 С. 35

.инне улельной энергии волы инзконапорной гидромашины < использованнем уровней волы

Оашия Формула имест ина

ти бы — У: + et + у +84, — zy) Comin fowl измерительных af oe - Poor — Powr VY? b-g Ho - : a St hy Jt by, Alan £ между Рин Pf лай турбины и вычитаются для пасосл. а ‘i ' fe Mean 2a 20 is pint i att Macaca

И; за малон раяцыли давленки меда Ри > сжимаемастьм пазы писнеброгоют, сасловательно Я, Р-Р

Упрогиенная Чкирмула тем. черт. ТР примет виз

„=

а а,

Ека й-

be

Плепюсть воды ири отмаесфорном дазсини принимахи как р

Черт. 24

2.1.1. Кола и змерительные сечения не совпадакл с контрольными учитываки погери улельнои знергии воды межлу измерительными и контрольными сечениями с учетом направления и расирелеления скоростей. отно ржположения лв} х сечении и действительного восстановления кинегической энергии между ними. Оценка потерь удельной энергии волы основана налсеоретических знаниях и практическом оПыле.

3. Отметки ЗИ. На каждой Г должна быть предусмотрена главная реперная отмегка Отмстки расположения нссх измерительных приборов лолжны быть определены относительно главной

реперной отметки ло начала испытании. Разность между главной реперной отметкой и огметкой прибора (ем. черт. 251 рассчитывают по формуле

Ly 5 — Зь. Иримеры главных отметок и высот привелсны на черт. 26.

Чтобы и мерить разности отметок (высоты), требуются уровнемерные приборы поллежашей точности: для измерения малых нысот могул также рулетки.


С. 36 ГОСТ 28842 —90

Определенне отметкн прибора

Zn

Sadanesiti —

(HORDQUMED уродень моря,

Фили аби 1-51, Пи Sa

и отметка придела: 2 грома репоридя отметки

Ти POC PI отметкаавысотат коитпольнои точки

Черт. 25

Расположение отметок и обозначение высот

Промежуточная атнетка

релермоя eee

Ly tT

ae bal

<, — метка гиаромашины;: — главная реперная отметка: — промежуточная реперная отметка;

ay я

_. . , fy 7 и — 3: — уровень волы .

Черт. 26

Нлотность волы слелуст рассчитывать как срелнюю из плотностеи в двух контрольных сечениях. Поскольку ризность темперагур воль на вме и вызоле ммиины мала. лля вычисления плотностей. р. можно пользоваться значением температуры в контрольном сечении на СНД.


ГОСТ 28842 —90 С. 37

3.4. Кинепиескую энергию в каком-либо сечении опрелеляют по срелнси скорости волы в этом сечении. Срелнюю скорость г определяют как отношение озьемного расхола к плошали сечения. Значение плошади сечения опрелеляют измерением или вычисляют по чертежам.

Улельную кинетическую энергию волы в контрольном сечении рассчитывают по формуле

eye

Измерительное сечение на СН. слелует располагать как можно ближе к ныхолу из огсаеываниией трубы (черт. 24}. Уровень волы слелуст измерять в плоскости этого сечения. Колебания урония волы в юнс измерения можно лемифироваль применением измерительных или успокоитлельных кололиев.

Дая опрёлеления плошали сечения 2’ следует мысленно ирололжить линию стенки отеасывакнией грубы.

3.4. Практические формулы для расчета удельной энергии волы

Формула. приведенная в приложении 1. являегся аппроксиманией точного значения удельной энергий волы гиаромашины. Относительная ошибка нелелствие аппроксимации — менее 0.01%.

Влияние изменения вс высотой пренебрежимо мало. и можно брать ео равным значению 5 на отметке машины $5, (черт. 4).

В нсхоторых случаях сжимаемостью волы или разностью злмосферного лавения между сечениями Ги 2 можно пренебречь.

На черг. 27 изображена низконапорная установка, в которои дли измерения улельной энергии волы испольуки лифференииальные маномсгры.

Схема установки зля определения гидравлической энергин машнны с помошью лифференцниального манометра

Общая формула имеет нил

=), Pasa — У Е- gy - eh + + ats, — 22). р 7 2 Из измерений разности давлений получаем Prot Pood Ар - Py р, а alts ие, < oe р р и р i м р

ИЙри применении к низконапорным машинам (Ар = ЧАЮ Па! сжимаемостью волы пренебрегаем и получаем р -р,. Поэтому упрошенная формула имест вил

|

На черт. 2% изображена низконапорная установка. в которой давление в обоих сечениях измеряют воляными пьезометрами.

В этом случае сжимаемастью волы пренебрегают. поскольку разность аанлений меныие МПа. Значение плотности возлуха опреледяют в соответствии с приложением 13.


С. 38 ГОСТ 28842 —90

Определение удельной энергии волы в низконапорных гнлромашинах

+ 3ada porn)

a TOME LIC PRI поволотно: лопастная 1% pices oC CREE

Водяные пьюметры применяются в точках Ли 2. Обная фармула имеег вил

(Pass — Pas wp + (ri

Сжимасмостью воды пренебрегают. поскольку разность давлении межлу точками 2и 7 мала. Поэтому р; р; - Р. слеловательно:

Ра: ПРА — С Рим: Ри: о Ри

Ред Рег ПРЕ С тт!

и поэтому упрошенная формула будет иметь вил

Е- Ш — БНР py ph vi vi gM py ph 7

окружающего возлуха можег быть принята равной р

Черт. 2%

На черт. 4 привелена схема лля срелненаипорных и высоконапорных реактивных гурбин. Давления в отом случае отаельно измерякл в кажаом контрольном сечении. причем разность отметок измерительных приборов составляет малу ну лолю от Ё и. слелокисльно. влиянием амосдерного лавления можно пренебречь.


ГОСТ 28842 —90 С. 39

Опрелеление удельной энергии воды в среднензпорных н высоконапорных гилромашинах

Orne na пооедород

ypoterns 2 р

а) агрегат е вертикальным валом д

6) агрегал с горизонтальным валом 4, 7 ix 5

Манометры применяются в точках 1и 2.

Общая формула имест вил Е -ЕН- фз Раш р Р-Я С —

Разностью атмосферных лавлений межлу точками Ли 2’ можно пренебречь. так как И мало по сравнению с НЙ. рим 7 Ра: ^ Рае Поскольку Кри И, малы по сравнению с И. то можно принять. что

Ир: р-ди “py! Р- И... слеловательно:

Pars — Py + +

ле р: — избы тгачное лавление в точке Л:

Pump ~ Pr 4 Ape ТР

дер. — избыточное лавление в точке 2

. и но лому хпрошенная формула имеет вил

Еф -Р: WP +

Черт. 19

На черт. Ми черт. У привелены схемы аля ковшовых гурбин.

Обычно г. принимают равной нулю, отметкой 5, конгрольного сечения на СНД служит ераняя огметка HON точек касания оси струй с окружностью активности. а давление внутри кожуха принимают равиым атмосферному лавлению при условии, что в кожухе нет противоланления.

На черг. 24 и хюражена схема низконапорной гидромашины, те лля вычисления удельной энергии волы используют измерения уровней волы. Измерение уровня слелует выполнять не менес чем в лвух точках.


С. 40 ГОСТ 28842 —90

Опрелеление улельной энергии волы в вертикальных козшовых турбинах

Заданнье! уровень 0 2 #2 me 2 2

Когла давление в кожух не поластся, принимаегся. что контрольно сечение СНД соответствует плескости нз отметке 5,. а давление внутри кожуха равно атмосферному. Обшая формула имесг вил

ВЕН: ры р + бт ERG, 5,

Разностью межлу атмосферным лавлением в точках Ги 2 можно пренебречь. так как И мало по сравнению с Н. потому ри 7 Ре: ^ Ри: ПО этой причине принимают - С. следовательно:

Py + ри Ри. тае р, — июыточное давление в точке Г:

Pawo

Поскольку 3 - при принимая к, - 0. получаем упрощенную формулу

Eo pi prey at y


ГОСТ 28842 —90 С. 41

Определение удельной ›нергии волы в горизонтальной ковиювой турбине

Заданный ypobens 9=2,,-2,

Давление внутри кожуха обычно принимзется равным атмосферному лавлению. Общая формула имеет вил

D+ gla — 5.9.

LEM (Pop — Peek Bt dye

Разшостью межлу атмосферным давлением в точках Ги 2можно пренебречь. так как И мало по сравнению СИ. Рак 7 Pane По элон же причине Ирир - Следовательно: Pana ~ Py ^ Ry > SPR > Paw hic py — лавление в точке /: Post Past

принимая — и. получаем упрошенную формулу

рр etre [t В случае многосоплоной контрольная огметка гилромашины выбирается Kuh срелнее значение огметок 2 и 2”. укаынных на чергеже

Черт. И

4. Опрелеленне избыточной удельной энергин всасывания

И удельную энергию везсынания рассчитывают по формуле приложения Ее учетом гребонаний „2.1 и 2.4 настоящего ложе . пи. 2.1 и 2.4 настояшего приложения

5. Измерение давления

$1. Выбор расположения измерительного сечения лолжен обеспечивать наименышие возмушения потока.

Измерительное сечение прелпочтительно расползомь на прямом участке воловолз (который может быть слегка конфуюрным или расположенном на 3 диаметра вверх и на 2 лиамегра вниз но погоку от сечения.

5.2. Плоскость измерительного сечения лолжна быть нормальной к среднему направлению потока. Ето плошаль, нсобхолимая дли вычисления средней скорости валы. должна легко измеряться.

В измерительном сечении лююои формы слелуст иметь не менее лвух пар противоположно расположенных отверстий лля отбора давления. В случае круглого поперечного сечения лолжны быть обору лованы четыре точки отбора лавления на лвух периендикулярных друг другу диаметрах. Отнеретия аля отбора лавления не следует распалагать в самой верхней точке сечения или вблизи нсе но избежание попалания возлуха и в самой нижней точке или нблизи нее во избежание засорения. В случае некрулого, чаше несго прямоугольного сечения. отверстия не должны располагаться около углов.


С. 42 ГОСТ 28842 —90

Давления в отлельных точках измерительного сечения. выраженные в слиницах удельной знергии волы. не лолжны огличаться лруг от друга более чем на 0.5 (2 удельной энергии волы гиарамашины или на 2 fe удельной кинегической энергии потока. рассчитанной по средней скорости в сечении.

Отверстия лля огбора лавления лолжны быть выполнены во вклалышах из коррозмонностойкого материала. Гиповые консгрукиии привелены на черт. 32.

Примеры отверстий для отбора давления

атворотие аля отбора $ отверстие HURL AI лавлення. @ ла позавела бы. Г Лени

Черг. 32

Цидинарическое отверетие лля огбора давления домжно иметь лиамегр OT 4 лоб мм и длину не менее двух диаметров. Ось огверетия должна быть перпенликулярна к сенкс волонола. Отверстия не лолжны иметь заусёенией или неправильнослеи. которые могут нызвать местные во“ шения. Крамки отверстии прелпочтительно скруглять ралиусом гс 4:4, плавно сопрягакииимся са <ленкой проточного тракта.

Стенки воловола лолжны быть гладкими и параллельными направлению погока на расстоянии не менее Ми мм вверх и 10) мм вниз по течению от отверстия.

В остонных воловолах отверстия аля отбора давления должны располагаться в пенгре пластины из нержавеющей стали или брензы лиаметром не менее \ мм. установленной заподлино с бетонной стенкои.

5.4. Отверстия для огоора ланления присоединяют с помошью грубок к обшему коллектор» (черт. ЗА При этом каждый отвод лолжен иметь вентиль. Диамегр сослинительных трубок должен быть ог $ до 2 мм. но не менее двух лизметров отверстия. а лиамегр коллектора должен в три и более раз превьииать лиаметр атверстия. Сослинительные трубки лолжны иметь по назможности олинаконую длину и непрерынный подьем по направлению к измерительному преобра зювателю и оснашаться кранами лля выпуска воздуха. Целесообразно применять прозрачные пластиковые трубки. Протечки в соелинениях нелойустимы.

Схема соединения отверстий для отбора давления с коллектором

2,

а д

a атвелетия дя давления. саслиненных в ка ею пром отдельными трубками:

3 выпуск 2 жидкастини манометр. каток: @ дир отаора соединенные

кольнсзым коллектором сх манамстром {выпуск иорила: 2 манометр. слив. У

хальиевой коллектор

Черт. 33


ГОСТ 28842 —90 С. 43

5.5. При наличии пулюации необхолимо прелусмотреть соответствукниее лемифирование. Демифирую- шее устройство должно быль полностью симметричным. с олинаковым сопротивлением при лвижении жидкости в обоих направлениях. Можно применять капиллярные трубки лиамегром | мм лостаточнои алины. поскольку они обеспечивают линейное лемифирование случайных пульсаций давления. Дополнительное лемифирование может быть обеспечено воззушной или уравнительной камерой. к линии лавления перел маномегром. Применение симмегричных диафрагм не рекоменлуется. Ликих аросселирукниее устройство слелует шунтиронать банизсом с залвижкой, которая закрывается на время отсчетов.

Перегибы или славливание соелинительных трубок. а также присаелинение каких-либо несиммегричных сужающих устройств не лопускаются.

5.6. Для измерения лавления использукл манометры различных вилон и лругие преобразователи давлеНИИ.

5.6.1. Для измерения малых (менее 0,3 МПа) давлении лаваениир используют жиакостные маномегры (табл. 5). Для исключения капиллярности лиамстр грубки жиакостного манометра лолжен быть не менее 65—12 мм.

5.6.2. Для измерения давления свыше 1,2 МПа обычно применяют труюпоршиевые манометры с простым или лифужрениизльным поршнем. Эффективный лиаметр поршня 4. определяют как срелнеарифмегическое значение лиаметра поршня Ч, и лизметра нилинара Ц, и используют аля расчетов лавления:

и. -4. éd,—d

d, 7) ce

a

U.OUL.

t

Давление PA PPV OTODULBCBOLO маномстра. нагр» женного массой 7. рассчитывают по формуле

dem ge ; rad | рузопоршневые манометры лолжны соответствовать слелующим требованиям: - эффективный знаметр поршня 4, лолжен быть определен © относительной погрешностью 1, = 5 19 * Например. эффективный лиаметр поршия 19 мм должен быть опрелелен с точностью не менее 5.10 мм: - трение между поршнем и пилинаром следует устранять медленным врашением поршия с частотой от 1.256 доле 1

- систему. как правило. заполняют маслом малой визкости 4% ^ 10 Me

- для восполнения неизбежных протечек масла через между поршнем и пилинаром лалжен быть предусмотрен резерв масла лостаточного объема. соединенный с пилинаром:

- если грузовая плошалка врашается вместе с поршнем. то грузы. помешаемые на эту плошалку. лолжны быть огоалансированы во и юежание вибрации поршня:

- груюпоршневой манометр лалжен быть установлен на жестком основании. ось поршня лалжна быть вертикальной:

- все аснствукицие массы {массы трузон. поршня. грузовой илощалки и пир! должны быть известны с необхолимой

- BCC грузы должны быть пронумерованы.

Груюпоршневои манометр рекоменлуестея сослинять либо послеловательно с устройством аля измерения перенала лавления (преобразователем персиала давления или жилкостным лифкреренциальным манометром. см. черт. 34}. либо параллельно с силоизмерительным устроиством (столбом жидкости. пружиной. мессло ви. ем. черт. 351.

Поправки на влияние этих устройств лолжны быть определены гралуировкой либо нагружением трузопоршневого манометра при постоянном лавлении лополнительно малыми массами так. чтобы инликатор компенсирующего устройстна показал нуль.


С. 44 ГОСТ 28842 —90

Грузопоршневой манометр. соелиненный последовательно с устройством для измерения перепада лавлений

Формула Имеет ВИЛ Py 7 7 PRA, P+ py sth, — Abt pga. + Ap.

rae p ~ 2. nd -

9, +4, при этом @, —щЩ:

Ap Hepetar макса. г 2 прибор лам измерсния остаточкато порейаза давленин.

4+ вода У макло

Черт. 34


ГОСТ 28842 —90 С. 45

Грузопоршневой манометр, соединенный параллельно с силоизмерительным устройством

Формула имсег вил Ри Р-Р КИ, ПРЕ, В) фр —

4те

гае р

3

ха;

4, + 4, .

при этом 9. — —

} масса = тоннах. 2 прибор дан измерсния сни ТР У масло

Черт. 33

5.6.4. Пружинный манометр применякя при условии. что он имеет гребуемую точность и исполь ется в оптимальном лизпазоне измерении {от 69 7 ло И “2 полной шкалы).

5.6.4. Применение преобра ювагелей лавления имеет слелукиние преимущества:

- простота включения в элскгронную систему сбора ланных:

- высокое быстродействие преобразователя:

- возможность получения срелних значений пульсирующих лавлений или перепалов лавлений и осушест- вления записи лавления при перехолных процессах.

Система в комилексе с преобразователем лавления должна быть програлуирована в месте испытания при давлениях. ожидаемых н пронессе испытания. Далжна быть предусмотрена нозможность проверки измерении. выполняемых преобразювателими в процессе испытания.

5.7. Проверка приборов

5.11. Що и после испытания показания прибора ру должны быть сравнены со статическим давлением при нулевом расколе (лая ГЭС с уравнительным резервуаром аля стабилизации статического давления может поналобиться несколько

Проверку проволят сравнением (см. черг. 4%) эбеолютного стагического лавления, опреаеленного по отметкам и рассчитанного по фюрмуле

Рики 7 PS Ra GET Pawan + 2 84) и измеренного © помошью прибора и рассчитанного но формуле Posy 7 Part Poms a — — ЗП Ри ^ — РИ ле ру — избыточное лавленис, манометром. и

р р + р, =- 5, 82.


С. 46 ГОСТ 28842 —90

Как правило. принимают. что и - щ,. В случае. когла ри = 2 МПа. можно принять р

Разность между лвумя результатами давлении должна быть менее 0.| 2.

Физические своиства волы (средняя плотность и т. д.р определяю в соответствии с приложением 12. ы исключением тех случиев. когла плотность определяют непосреастненным измерением.

Схема проверкн манометра

Отнетлка прибора 2м

Черт. 36

5.7.2. Пружинные манометры и преобра юватели лавления лолжны быть проверены по жилкостным или гру юпоршневым манометрам (см. черт. 47).

Подлежаший гралуировке пружинный манометр или преобразюнагель ланления присоединяют параллель- но с Пу зопоршневым манометючм (или с любым другим первичным прибором! х напарному трубопроволу через пазлелительный сосул так, чифы ло начала и после окончания кажлоо опыта в ходе испытания ве стороны могли удостовериться, что покамния прибора или записи измерении согласуются с показаниями первичного устройства. Ризлелительный сосуд позволяет работать груюпоршиневому манометру на масле. а пружинному манометру или преобразователю — на сноси жилкости при постоянной температуре.

Переключением кранов можно получить лвл режима работы — измерение лаваения манометром или преобразователем и гралуировку приборов по грузовому маномстру. Для измерения лавления краны Аи В открываюг. а краны Ь. Г. Ди Ё акрывиют. Для гралуировки прибора краны А. Б, В. Г лолжны быть закрыты, кран Д открыг. кран Е и смогровое стекло используют только лля проверки нуля проверяемого прибора. Кран 1 можно испальзовать либо лля выпуска в ра мелительный сосуд позлуха, либо для заполнения этого сосула и линии ланления маслом из переносного бака, а кран В — либо для сброса лавления в разлелительном сосуле. либо лля принеления гранины разлела в сосуде к базювой отметке отсчета уровней.


ГОСТ 28842 —90 С. 47

Градуировка пружинного манометра илн преобразователя лавления в пропессе испытания

стекло для 3 ‚ проверки нуля прибора

;

фтметка

ЕСС

ЛДабление 8 бодободе

+ кран Г; 2 кран Д. 4 аруюеоршисвон маиомстр. кри В: Х разкасином хрелд. манаметл нам преобра и, 7 каяв bo 8 крам Е. 9 apa А

Черт. 47

6. Измерение уровня своболной поверхности волы

6.1. Условия изчерсния

В сечении для определения уровня своболной поверхности волы следует выполнить следующие требования:

- течение должно быть установивигимся и свободным от возмущений:

- изошазь. используемая аля определения срелнеи скорости волы, должна быть точно опрелелена и легко подаваться измерению.

6.2. Уронень своболной понерхности волы слелусг измерять в лвух или более точках кажлого сечении и в качестве результата измерения слелует принимать срелнее из всех наблюлений.

6.3. Уровень свободной поверхности волы. как правилю, измеряют ог отметки прибора 5, Бели свободная поверхность валы недоступна или недостаточно спокоина. го слелуст прелусмотреть измерительные кололиы плошалью юркала около 0.1 м". которые по имияют проволить течные и удобные измерения. Все присослинения должны быть нормальны к стенкам измеряемого сечения и захрыты тлалкими перфорираванными пластинами {лиаметр перфораций А5— И) ммь Такие пластины слелует располагать запоалиицо со стенками измерительного сечения, чтобы устранить местные возмушения (черг. 3%). Сослинения межлу сечением и колодием должны иметь проходное сечение плошалью не менее 0.01 м”. Общая плошаль перфораций должна быть порялка 25 “@ плошали прохолного сечения.

Измерительный колодец

Площадь = 0,1 м?

|

— ' | |

/

Площадь Черт. 3% прохода 20,07“?

1 пгрфорпировачиаи пластина. 2 слизиой крон


С. 48 ГОСТ 28842 —90

Рекоменлустся усгановить нс менее лвух измерительных козалиев в кажлом измерительном сечении на противоположных сторонах канала. Если своболная понерхность недоступна аля измерения. то сс уровень может япрелеляться © помошью прибаров лля измерения давления или прослои воломерноин трубки (ем. черг. 391.

Схема измерення уровня водомерной трубкой

Pam

ey

А а +

отметка прибора 2

6.4. Срелствя измерений 6.4.1. Пластинчатый уровнемер (металлическии лиск. полвешенный на гибкой стальной ленте! удобен дая определения уровня по отношению к отметке прибора 5 в измерительном сечении

ИНластничатый уровнемер

_ дтаетка прибора 2м

Черт. 40

6.4.2. Прямые и обратные шупы используют. как правилю. лля определения уравня при спокойной воле (внугри шандорных пазов. измерительных колодиен или успокоительных камер} (черг. $1.


ГОСТ 28842 —90 С. 49

Уровнемеры с прямым н обратным щупом

- Отметка прибопа Хм

Ho}

YeodEerns S002

‘epr. 4 7-24 XQ)

6.4.3. Поплавковые уровнемеры применяки при меняющемся уровне быть не менее НЕ мм.

6.4.4. Ресчные уровнемеры. установленные заполлицно со стенкой измерительного сечения. применяют при измерениях уровня с погрешностью + 0.ОТ м.

6.4.5. Погружные ирсабра зователи лавления применяют лля измерения уровня волы в измерительных холодиах.

6.4.6. В случае грязной волы или волы © высоким солержанием нерастворенного вомуха применяю способ впуска ги (барбогаж) (ем. черг. 42).

Схема измерения уровня воды с помощью сжатого возлуха (мегол барботажя }

$

fo Cadre pes, Oo коней то ки. {контрольный сока. Уи! ли лаалении

Отметка поидора Гм

мепитель Ней

Перевернутую С трубку присослиняют к кантрольному сосулу. н котором полдержинаки постаянный уровень воды. Если поалежаший измерению уронень волы расположен выше манометра. то в верхнии участок ЦИ-образной трубки должен быть полан сжатый возлух (табл. 9 Если измеряемый уровень своболной поверхности стоит ниже маномегра, уровни в лвух иствих С-образной трубки слелует полнять отсасынанием во муха. Схема соелинения манометра должна обеспечивать продувху лля улаления возлушных полостеи и аля подаержания олинаховой температуры во всех системах.


С. 56 ГОСТ 28842 —90

Уровень свободной поверхности может быть определен по лавлению внугри грубки. ззполненной сжатым возлухом. Олин коней этой трубки лолжен быть присоединен к небольшому компрессору или аккумулятору через релукиионный клапан. а другой тоткрытый! канеи помещен пол измериемый уровень своболнои поверхности на изнестную глубину (отмегка второго кониа грубки может считаться отметкой прибора зи (ем. черт. 42}. Иоскольку потеря данления в трубе, поланииси возлух. искажает результаты измерения, пи потеря должна быть минимально возможной (менее $10 7 МПа. Поэтому поперечное сечение полволяишеи грубы должно быть большим. ллина как можно меньше. а обьем но муха. прохоляшето по грубе и в волу в виле пуниреи. должен быть насколько возможно малым. Везлушная труба лолжна вволиться голько в спокойную воду. иначе линамические факторы способны вызвать значительные ошибки. Можег ношикнуть необходимость учета плотности возлуха в трубе. когда Ари $3 — твелики (см. черг. 421.

Габлина 5 Жнлкостные манометры

Избыточное завление в, ти

ан Ранк ть дивлении и, -

Падьлюьчени: мамамстра

1. Манометр с чашкой на отметке при-| Арс ар, — pHa, — Ak б АР ^ — РН, - $):

— Ри, — Я РЯ:

а — воля: a й — воздух: б — пола: в — руть: в — ртуть: г — выпуск « — выпуск 2. Манометр (пьезометр! Не применяется 22 | р, gpa: Ел

„а а — й — вола 5 ©

р —

прибора


Плаьзюченине манаметяя

3. Манометр с С -образной трубкои ри — давление на отметке

2

Py ~ 1p, (Ay Ay - рй, |:

— вала: я — нозлух: — ртуть: выпуск wt } > + ny GD noudoog

$. Манометр с перевернутой C-o6pastou} Не применяется трубкои

Примечание. Величины р. рн, и 5. привелены в приложении 15.

ГОСТ 28842 —90 С. 51

Проболжение таб. рр, в

Ap KP, — рий — Ak Ap stp, — PIR, = ok

а — вла: 6 — пола: в — ртуть:

“ — выпуск

Ар - ship — p.)

ag BOLTS, сжатый

или вакуум:

65 — вола


С. 52 ГОСТ 28842 —90

7. Погрешность измерений

27.1. Абсолютные систематические погрешности измерения лавления (с ловерительной вероятностью 95 (21 саслукииие: - жидкостные манометры: — ог + Нло + ЯЮ П — ог: ИРло + 59 Па; - грузовые манометры — +11... ЗЕМ’ - пружинные манометры — + {3... 1019 р: - преобразователи лавления — + 42... 6) И ‘р,

п римечание. Эти значения относятся к гурбинам. Пульсации ланления на выхоле насоса могут быть значительными Pras для пружинных маномегров и преооразователеи давления — прелелы измерении прибора.

7.2. систематические погрешности измерения уровня свобюзной поверхности волы (с ловерительной нероятностью 95 (21 при спокойном течении и скорости не более 1.5 м/с слелующие:

- пластинчатые уровнемеры и неполвижные линсики — от + 9.0 ло + Ом:

- поплавковые уровнемеры — от 3 0,415 ло + 0.415 м:

- игольчатые или обратные шупы — от + 0.402 ло + ОШ м:

- барботеры со сжатым возлухам — от & 0.405 ло + 0.115 м:

- погружные преобразователи лавления — + (2—6). 10 Fa,

Примечание. ‘Эти значения не относятся к измерениям напора на волосливах. 2.) — предел измерений прибора. В случае большой турбулентности течения и при скорасти воды более 1.5 м/с. например у выхода из огезсывакнией трубы. попжшности могут быть значительно больше.

7.3. Относительная систематическая погрешность при опрелелении улельной энергии волы привелена в плиложении 16.


ГОСТ 28842 —90 С. 53

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

Рекомендуемое

ОПРЕДЕЛЕНИЕ МОЩНОСТИ ГИДРОМАШИНЫ

1. Косвенный метод определения мошности

11. Косвенный метол определения мошности гидромашины заключается в нахожаснии суммы олектрической мошности на зажимах генератора и потерь мошности в генераторе. которые опрелеляют. как правило. опытным пугем.

Выбор приборов аля измерения электрической мощности должен быть увязан с метолом измерения других величин. особенно измерения расхода.

Количество наблюдений лолжно быть достаточным для того. чтобы можно было точно вычислить среднее значение мошности во иремя опыта. Как показано в приложении У, погрешность уменьшается с увеличением количества наблюлений.

Аля опреаеления электрической мошности наиболее пелесообразно применение интегрируюигих злект- рических приборов.

Интегрирование мошности, выполняемое в период. за который измеряют расхол. исключаег влияние колебаний расхола и мошности. которые могуг возникать в этог периол. Олнака помимо интегрального измерения слелуст выпознять мгноненные наблюления. чтобы можно было следить за количеством возможных колебаний.

Для полключения ириборов используют постоянно установленные измерительные грансформаторы.

Частоту нрашения во время присчочных испытании измеряют © необхлолимой точностью, поскольку расхал. улельная энергия воды в гилромашине и мощность являются функциями частоты врашения.

Если для измерения расхола применяют метол гидроулара. то мошность регистрируют перел измерением расхода. Схемз одиофазной системы

Коэффициент мошности по возможности должен выть равен (1. с. 05 Ф - 1).

Систематическая погрешнохль измерения электрической моности /„ при выполнении всех требуемых условии лолжна нахолиться в пределах от + 0.5 & aot Ll (см. приложение 16).

1.2. Измерение электрической мощности

1.2.1. Измерение мошности проводят методами двух или трех В большинстве случаев использую мегол лвух наггметров. так как аля него гребуслея меныие оборулования.

При мошности сох ф меныие 0.59 и в случае электрической машины с нейтралью применяют метод грех ватеметров. Метод лвух вапметров может применяться при отсутствии тока в нейтрали.

L201. Onmocba ian citctestia

На черт. 45 приведена схема олнофазной системы. Дая опреле-

, . . Ле: ани и: Черт. 43 ления мошности используют слелующие зависимос ии: Poo PAA bt eb BP - Ef cos o,. тле Р,— первичная мошность (мошность. которую необходимо измеритьн Р.. — вторичная мошность (по пока ниям приборов: А: К. — номинальные коэффициенты трансформации измерительных трансформаторов напряжения и тока саответслвенно; = — относительная поправка для измерительной системы: — вторичное напряжение: 1 — ток но вторичной обмотке: ф, — Разность фаз между векторами но вторичной обмотке

con - Относительное значение поправки рассчитывают. как указано в приложения 17. по формуле

ЕЕ, +, — 9, }.


С. 54 ГОСТ 28842 —90

1.2.1.2. Измерение мошностли меголом двух ваттметров при трехфазной системе

|) Састояние равновесия*. На черт. 44 приведена схема измерения двумя олнофазными приборами или прибором с двойным элементом и двумя трансформагорами напряжения. В состоянии равновесия мощность на стороне перничной обмотки рассчитывают по формуле

Р-Р. КА те

а Lac Pontes ~ Pay 4 Poa ~ a 4..1, Con @,. т ‘ = _ . . _ . Ри = 61 чо [©. +1; | при ла: . т ‚о _ Ро = Е с Ри Е, ША: —- @ — напряжение на стороне нгоричных обмогок: 1. 1, - 1 - вторичные токи: соя, = — vad

Нзмерсние мошности метолом двух ваттметров в трехфазной системе с двумя трансформаторами напряжения

ty tg ty

C Mare

Черт. 44

Расчет относительного зизчения поправки аля кажлой измерительной системы (ии #.} выражают формулами: РЕ Е, Е, — 9, 4, - Е, ЗЕ, Е. ЧЕ, — 6, 1$ _

Относительное значение поправки в комбинированной измерительнои системе ЕР Ввыражают фюрмулой

о Ри РЕ: Е = aside

* Симмегричная и равномерная нагрузки по Xi sae.


ГОСТ 28842 —90 С. 55

Принимая А -Р.

получаем Ar, + # = . T+A

В условиях равнанесия

vee eg,

и формула расчета огносительного значения поправки в измерительнои системе (2) примет вил

22, +Е;„ — ОТтнНосигельное значение комбинированной поправки в случае измерения анумя наггметрами: Е, РЕ. Е, — Относительное значение комбинированной поправки для ко яриниентов трансформаций напряжения и тока для грансформагоров системы 1:

Е, ЕЕ, -Е, — относительное значение комбинированной попранки для ко жффиииентов трансформации напряжения и тока лля грансформагорон системы 2: 8, =5. —-6,, — комбинированное фазовое смешение трансформаторов системы 1 в рализнах: 9. =6,, —6., — комбинированное фазовое смешение трансформаторов системы 2 н рализнах.

2, Состояние равновесня. На черт. 48 приведена схема измерении лвумя олнофазными приборами или одним прибором. имеющим двойной элемент. и тремя трансформаторами напряжения. В состоянии равновесия

мошнохль на стороне первичных обмоток (Pot BIGOT HO Р-Р. ККИ +=

ow vader

CXCMa HIMCPCHBA MOWIHOCTH WCTO.IOM лвух виттметров в трехфазной системе с тремя трансформаторамин напряжения

Черт. 45


С. 56 ГОСТ 28842 —90

Паправку (1 рассчитывают по формуле

Fit Exch th 9,9: бб,

+

=

+

Lac

Минус — если измеряемое напряжение опережаст неизмерясмос фазовое напряжение:

илюж — в противоположном случае

Минус — сели измеряемое фазовое 24 ‚ напряжение отстает от неизмеряемого Е +e фазового напряжения: илкх — в противоположном случае

3) Неравнавесное состояние. Измерение электрической мошности выполняют таким же обраюм. как и в состоянии равновесия. но при расчете поправок нужно учитывать различные значения гоков. напряжений и коэффициентов мошности н анух измерительных системах.

1.2.1.3. Измерение мошности метолом грех ваттметров при грехфазной системе

1) Састояние равновесия. На черт. № приведена схема измерений с тремя олнофазными приборами или < прибором. солержашим троинои заемент. В состоянии равновесия мошность на стороне первичных обмоток 1Р.„? рассчитынаюг па формуле

ALA + ©)

во wo te

~ Pt Plt PW Ed cose,

wl wad

rae Oo. — Hap Ha CTOPOHE BTOPHYHOH re {, — вторичный ток.

Относительное значение поправки лля комбинированной измерительнои системы (Е) рассчитывают по «формуле

ЕЕ Е. 9, +: +

р, = wo,

Pae € = + By, +Ё,, — значение комбинированной поправки в случаю измерения тремя валт-

мстрими;: ФЕ ЕЕ, +Е;. — относительные значения хомбинираванных поправок к ко яффициентим трансформа- - . oe 4 MeTE 1 Ye nee . Е БЕ. Е вии напряжения и тока аля трансфюрматоров систем 1. 1и 5 соответственно:

Е: 22. Е,

‚; — комбинированные фазовые смешения аля трансформаторов. соответственно. систем 1. 2и 3 в радианах.


ГОСТ 28842 —90 С. 57

Схема измерения мошности методом трех ваттметров прн трехфазной системе

Ly dp Ls

Черт. 46

Значение ф. рлесчитывают из солношения

COs =

4 состояние. И змерения электрическои мошности выполняют так же. как и в условиях равновесия. но при вычислении поправок необхолимо принималь во внимание различие значении тока, напряжения и ко иурфициенти мошности в грех измерительных системах.

1.2.2. Гребонания к измерительным приборам 2.2.1. Классе точности вагтмегров лолжен быть 0.2:

ACC точности вольгметров и амперметров должен или тачнее. измерительных трансформаторов лолжен быть 1.2.

2. Bee приборы. включая измерительные трансформаторы, должны быть поверены ло начала испытания. Измерительные гранеформаторы класса 0.2 имеки выкокую стабильность. что позволяет исполь- звать для опрезеления погрешности паспортные мегрологические характеристики. Нагрузки на измерительные гранеформаторы должны находиться в прелелах значений. лля когорых в паспорге укаыны метроуютические характеристики.

1 3. При измерении митметрами мошности нагурного агрегата обычно возникают трулнасти отечетов изы нозмушений. вносимых н мошность электрической сетью и гилромашинои. Возмушения можно разлезить на ава клас

- очень медленные изменения. при которых показания виттмегров можно брать 5 истинные похазания. Причиной гаких изменении можст быть. например. изменение удельной энергии волы:

- быстрые случайные колебания. когла стрелки лвягаются в олинаконом или в противоположном направлениях. В этом случае лля получения белее близких к истинным показаниям считывание с приборов слелует проволить одновременно.

С целью уменьшения погрешности измерений ислесообразно использовать измерители ватт-часов с квариевым отметчиком времени.

1.2.24. Измерительные трансформаторы используют. как правило. только для полключения измеритель- ных приборов. при этом кажлый трансформатор должен иметь отлельные пзры экранированных проводников.

1. быть 0.5 1.2.

Е


С. 58 ГОСТ 28842 —90

1.2.2.5. В измерительных трансформаторах напряжения плошаль поперечное сечения проводников должна быть такои. чтабы полное падение напряжения было менее 0.1%.

1.2.26. В случаях. когла на станниях отсутствуюг стационарные измерительные трансформаторы (хак правило. лля гиаромашин мошностью до 4—5 МВ.А) аля провеления испытаний требуется установка сиепиальных измерительных трансформаторов тока.

1.2.2.7. Необходимо исключить илинние навеленных электромагнитных полей на показания измеритель- ных приборов.

1.3. Определение потерь

1.3.1. Испытания по определению потерь могут проводиться на иредириятия-и нотовителе или на ГЭС. Обычно определяю только составляющие потерь. а полные потери определяют су ммированием составляющих.

Условия лая определения потерь но время испытаний на предириятгии-и иотовителе лолжны быть максимально приближены к условиям на ГЭС.

Крупные машины испытывают только на ГЭС калоримегрическим метолом или метолом выбега. В этом случае на агрегате. оснащенном регулируемой лурдиной. могут быть опрелелены составлянииие потерь и полные потери пол нагрузкой.

1.3.1.1. Различные составляющие потерь в электрической машине должны быть определены рпазаельно © иелью приведения этих потерь к условиям испытания тилремашины.

Потери в стали и полные нагруючные потери (г. е. сумма нагрузочных и лополнительных потерь} пересчитывают на преоблалающие значения напряжения и тока ва время испытаний в предположении, что они мениютси пропорционально квалратам напряжения и тока соответственно.

Пол нагрузкой погери в стати обычно несхолько выше. а полные нагрузючные погери несколько меныше. чем соответетвукиние состанлякиние потерь без нагрузки. У электрических машин большой мошности потери пол нагрузкой могуг значительно превышать сумму составляющих погерь без нагрузки. ито гребуст определения значении этих потерь при полной нагрузке.

При измерении составляющих потерь температура в электрической машине гораздо ниже. чем пол нагрузкой. Олнака поправки на темперагуру не вволяг. тах как:

- нагрузочные потери возрастают. а лополнительные нагрузочные погери уменышаются при повышенных температурах;

- потери в стали и вентизяционные потери также уменышанисея при повышенных температурах.

Можно считать. что у тремфазных синхронных ммиин полные погери пол нагрузкой не зависяг ог лемпературы.

Ошибки. вносимые вышеуказанными лопушениями. малы и состанляют * (2... 31 (@ потерь. определенных калориметрическим методом при полной нагрузке. Значения остальных вилов потерь иринимакя по результатам испытании. кроме потерь на возбуждение. которые определяют непосредственным измерением.

1.3.2. Потери в полиятнике (Р). обусловленные электрической машиной, опрелеляют калориметричес- ким меголом.

Если измерение невозможно. потери оценивают сравнением с аналогом. либо по сушествуюнним электрическим расчетным зависнмостям.

В случае полиягника. совмешенного с направляющим полшипником. лье составлякиние слелуст рассмат- ривать как ис мнисимые. Соответствующие потери или рассчитанные! должны быть отнесены на электрическую и гилранлическую машины. пропориионально нагрузкам. созаанаемым ими.

В случае общего поапягника потери в нем золжны быть отнехены к электрической и гиаравлической машине машинам) пропорционально созлаваемому ими осевому усилию.

Если Г, — осевое усилие, создаваемое электрической машиной: Г; — осевое усилие. созлаваемос гурбинои [вес рабочего колеса (колес) и вала панк гидравлическое осевое усилие, аеиствукниее на колесо колеса ||: Г» — осевое усилие. созланаемое насосом [вес рабочего колеса (колёс и вала илюс гидравлическое осеное усилие. леиствуницее на колесо (колеса) |, то потери распределятся слелующим образом:

1} н лвухмашинном гилроагрегате с турбинои:

- на электрическую машин»

- на турбину

2) н двухмашинном насосном агрегате: - на электрическую машину


ГОСТ 28842 —90 С. 59

- На насос

р -

7, +

Ив трехмашинном агрегате. рабогаюшем H режиме (насос отеосдинене - НЯ засктрическую машину

Г, [> _ р, тт“

- на турбину

4 в грехмашинном агрегате, равотакиием в насосном режиме: - На электрическую машину

- на насос

В послелнем случае суммарная нагрузка на полпятник состоит из веса (Г, ) вала и ротора электрической машины. неса C7, ) рабочего колеса и вала турбины, суммы весов вала и рабочего колеса насоса (1) и гиаравлического осевого усилия насоса.

Примечание. Если noanoe oecnoe yore (7, или Г). леиствующес на гилромашину. ра иружает полпятник. то потери. обусловленные гилромашиной. слелуст принять равными нулю.

1.4.3. Потери 42.) во весх врыпакицилея элементах. внешних по отношению к тиаромашинам и электричссхим машинам

1.3.4.1. Потери в передачах (например зубчатая перелача) межлу электрической и гидравлической машинами опрелеляюг измерением или расчетным путем. Измерения следует выполнять при условиях. максимально приближенных к условиям приемочных испытаний.

Потери в зубчатой перелаче лопускается опрелелять измерением тепла. поглошаемого сма ичным маслом (или охлажлакиней волойр и окружающим возлухом.

1.3.3.2. Вентиляционные потери ‹Р,. кВт) на открытом маховике приближенно рассчитывают по формуле

р, — ОСТ + НО“ таб ОА >

te

тле и врашения маховика. с (: р, — наружный диаметр маховика. м:

В — ширина обола. м. Рабочее колесо

1.3.4.5 Потери при вришении рабочего колеса гиаромашин в возлухе (Р.. кВт) раднально-осевой рассчитывают н зависимости от типа машины по слелующим формулам: гнаромашнны

№} паворотно-лопастные гурбины слопасти в закрытом положений):

Р, - 6.60 DEO = baa +.

тле и — частота врашения. с I. >

р — лиаметр рабочего колеса. м. Ширина полосы погрешности этой формулы + М) ®. 2, разиально-осеные турбины (черг. 47:

Черг. 47

Р, - 4. в б-р. ле п — частога врашения. 6 I В — рабочего колеса. м:

0 — диаметр рабочего колека, м.

Формула верна лля случаев. когда расхол через: лабиринг менее 0. И) ‘ раклода в точке нзибольшето зизчения КИД. Ширина полосы погрешности этой формулы + 50 7:


С. 60 ГОСТ 28842 —90

3) насосы и насос-турбины (черг. 47): PL умеренно - боб,

где п — частога врашения. ©‘: В — высота рабочего колеса. м: В — лиаметр рабочего колеса. м. Формула верна лля случаев. когаа расход через лабиринт менее 0.510 ‘расхода в точке наибольшего значения КПА. Ширина полосы погрешности этой формулы 2 50“: 4) ковшовые гурбины: - с горизюнтальной осью врашения (см. черт. 4К):

js atk (Bh jis =| лек |

В, ГП’,

jis

В. т

. |8 jis _4 ayy | Be Р "Oa DL I>; |

тае м — частога врашения. ©‘:

2 — максимальный лиаметр рабочего колеса: В, — ширина лопасти;

В, — ширина кожуха в верхней части:

В, — ширина кожуха в нижней части.

Кожух горизонтальной ковшовой турбины

Черт. 34%

При нормальном расстояния между рабочим колесом и уровнем волы в отноле влиянием этого уровня можна пренебречь: - с вергикальной осью врашения (©м. черг. 49Е

Кожух вертикальной ковиювой турбины 1:8, 1

|B. | PL (On) D > | >| т 101 =

Ly wp |b Psy BTR, ; 22a р т о | .

При нормальном расстоянии между рабочим колесом и уровием волы в отволе воиянием эгого уровня можно пренс- бречь. Ширина поласы погрешности этои формулы + 5) №.

1.3.3. Мошность. потребляемая различными насосами охлажления. регулятором и 1. п.. которые принолятся в лейст- вие электролвигателями. определяют измерением электричес- кой мошности. потребляемой этими лвигателями. В белее трудных случаях мошность, погребляемая насосами. може быть оценена измерением их расхола и удельнои гилравличес-


ГОСТ 28842 —90 С. 61

кои энергии © учетом их полного KILL поглошаемая другими непомогательными меланизмами. н большинстве случаев опениваки ориентировочно.

2. Прямой метод определения мошности

2.1. Прямой метол измерения мошности на валу гилромашины заключастея в измерении крутяшего момента и частоты врашения и применяется, как правило. при испытаниях маломошных установок. Олнако сто применение может оказитьсн необходимым лля гидромашин. не соединенных непосредственно се электрическими машинами.

Систематическая при соблюлении требуемых условий должна быть в прелелах от + LS % a0

+ 1.3 “2.

Частогу вращения гилромашины небохолимо измерять с точностью. указанной в приложении 6. .3. Для определения кругишего момента применяют тормозные устройстна механического. гиаравлического или электрического типов и торсионные линамометры.

2.3.1. Для определения момента посредством тормозного устроиства необхолимо точно измерить слелую- шие величины:

- ллину рычага тормо ки

- массу тарного груза на рычаге тормоза;

- силу на рычаге тормоза.

Потери мошности из-за наличия тормозного устройства не относятся к тиаромашине и лолжны быть учтены. Если гилромашина имест вертикальный вал. то тормог подвешивают так. чтобы в валу нс возникали лополнительные и иибающие напряжения. Жилкость. охлажлающая тормоз. не лолжна созаанать паразитного реактивного кругяшего момента.

2.3.2. Горсионный динамометр прелетавляег собой участок алины вала. асформацию когорого измеряют каким-либо (как правила. тензометрическим метолом. Динамометр должен быть програлуирован ло начала и но окончании испытании в сносм рабочем положении.

2 2

3. Onpeseicune в подшипниках

3.1. B MeTOIOM. Fp невозможности измерения mn. 22 3.4 нклояшето

3.2. В праиесее измерения потерь палпятник COBMCCTHO весом различных машин пиаравлической и электрической) и их валов.

Обычно маска вринаюншихся частей и гидравлическое осевое усилие сообщаются поставшиком. [| илравлическое осевас усилие определяют измерением осевого смешения опоры вала. Зависимость этого смешения от осеного усилия может быть определена расчетом и праверена приложением известного по значению усилия к полиягнику с послелукицим измерением смешения вала относительно фиксированной точки основания машины. Точность такого измерения лолжна быть в пределах > 21 приложенной известной нагрузки. У машин е вертикальным валом метол гразуировки заключается в измерении осевого смешения вала. когда и иестный несе электрического ротора воспринимается позиятником.

В случае гидравлически уравновешенного полпятника гидравлическое осевое усилис может быть непосрелетвенно измерено по лавлению в уравновсшинакицих камерах. Измерение осевого усилия от данления волы позвалясг оценить потери. огносимые порознь на электрическую и гиаравлическую машины.

В позпятниках. соементы которых имеки наружный лиаметр &, и внутренний диаметр 0. ралиальную протяженность сегмента (8). м. рассчитывают по формуле

в 0.594, — hb

а длину его среднеи линии м. по окружносги рассчитывают по формук O.Smd, +d) IN .

ric № — число сегментов. Коэффициенг трения (Й в этам случае рассчитывают по формуле

тле & — постоянная. ависяшая от формы сегмента. в первом приближении равная 3.5, на она может меняться ог 2 0 3: и -—- линамическая вязкость масла, Пак: у, — средняя скорость пяты. ме |:

Р. — среднее удельное лавление ни подлятник. Па.


С. 62 ГОСТ 28842 —90

При этом фо На. рассчитывают по формуле р. - ЕЕ, “ Nat . aku oc! — no copay

md, +d) yon

a >

Lit a — частога врашения. с Потери на трение ГР. }, кВт, рассчитывают по формуле Pow thy + Tb Py a lof, 3.1. Для расчета погель н ненагруженных направляющих полшииниках (Р.,). кВг. применяют слелующие формулы: - для кольиевого подшипника:

Login d's вита“

ae 3 + 10 ^. гае д — линамическая вязкость масла. ive:

л — частота врашения. с‘ а — лиамегр пюлшииника, м; ! — осеная длина полшианика, м; 5 — полный лиаметральный IOP, ME

- для сегментного полшипника:

. 2 1a: р, - a dl 10 =k 26 sure fh lot

lac A — OT фюрмы сегментов (лежаший в прелелах от 4 до TR № — число сетментюв:

и — линамическая вязкость масла. Па 1.

п — частота врашения. с лиамегр полшианика. м;

! — окружная длина сегмента 1 ==

Ь — осевая длина сегмента. м; $ — полный лизметральный мэр. м.

ПРИЛОЖЕНИЕ в

Рекомендуемое ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЧАСТОТЫ ВРАЩЕНИЯ

1. При определении мошности частогу вращения измеряют посрелетвом гралуированного тахометра или элехтроннаго счетчика. Измерение частоты врашения слелуст выполнять без какого-либо скольжения относительно вала гидромашины.

2. Измерение частогы врашения синхронной электрической машины. кроме способов. указанных ви. | настояшею приложения. лопускается проволить пультовым часттомером при слелукицих условиях:

- нагрузка системы лалжна быть неизменной:

- разрешакниая способность частотомера должна быть 0, 2 частоты энергосистемы:

- часготамер лолжен выть поверсн.

3 Частота врашения асинхронной электрической машины (п. с! кроме способов, указанных вп | настояшео приложения. может быть рассчитана по частоте энерижистемы и измеренному скольжению электрической машины по формуле

=| Ri = ==. Tlf Af

Lit — /— измеренная частота энергосистемы. Ги: т — числа изображений. сосчиганных стробоскопом, синхранным с сетью. а время АЕ

Af — время измерений. с.


ГОСТ 28842 —90 С. 63

ПРИЛОЖЕНИЕ ?

Рекомендуемое

АКУСТИЧЕСКИЙ МЕТОД ИЗМЕРЕНИЯ РАСХОДА

1. Акустический метол измерения расхода при пронелении приемочных испьланий применяют по лотоворенности между изготовителем и потребителем. ‘Этот метол применяют также и при провелении инлекеных испытаний

Акустический метод измерения расхода основан на вскторном сложении скорости распространения акустической (обычно ульгразвуковой) волны и скорости погока (ем. черт. 50)

Расположение преобразователей в воловоле круглого сечения при акустнческом методе измерения расхода

Преобразователь у

а, = а, =;

Течение

Измерительная 5

Черт. 50

Акустический импульс. посланный ннерх по течению. распространяется © меньшей скоростью. чем импульс, посланный вниз по течению.

Измерение времени прозажаения импульсов в авух направлениях позволяет определить срелнее по длине акустического луча значение составлякниси скорости. параллельной аси волонода (расхолная скорость}.

Акустическая система аля измерения расхола вкночаег в себя преобразователи” и электронное оборулование лля управления процессом измерения. обработки результатов и индихации и (или’ регистрапии результатов. Система имесг также контрольную программу лля проверки правильного функиионирования оборулования и программы обработки.

Для уменьшения систематической погрешности вслеаствие влияния поперечных составляющих скорости погока используют дне группы акустических лучей. расположенные в авух плоскостях Аи В (см. черт. 501.

Если акустическии луч лежит в плоскости, прохаляшеи через ось волонола круглого поперечного сечения с осссиммегричным расиределением скоростей, то измеренное срелнее значение скорости принимаюг н качестве среднего значения скорости потока в воловоле.

Для учета реального распределения скоростеи устанавливают несколько пар преобразователеи (ем. черт. 1.

* Преобразователь — узел акустического прибора. преаназначенный лля преобразования электрической энергии в механическую и наоборог.


С. 64 ГОСТ 28842 —90

ИПринининальняя схема измерения скорости волы с применением акустического четола

ии _\

Черт. 51

В воловолах с прямоутольным поперечным сечением расхол опрелеляют интегрированием результагов измерения скоростей по рялу параллельных лучей.

2. Применяки лва основных метола измерения времени прохожления. Первый заключается в прямом измерении времени прохожления сигналом расстояния межлу лвумя преобразонателями в прямом и обралном направаениях.

Во втором меголе сигнал от передатчика. поступзющии на приемник, инициирует передатчиком нового сигнала в том же напранлении. И змеряюг разность частот серии таких импульсов. посылаемых по потоку и против.

\ Изучающий и принимающий преобраюватели располагают таким образюм. чтобы направление излучения сигналов составляло некоторый угол ф с осью половола (см. черт. 5. Значения углов следует принимать от 45 ло 78.

Необхолимо учитывать залержки прохождения импульса в электронных испях и кабелях. а гакже время прохожления акустического импульса через нежилкие элементы акустического луча.

Время прохожления (1 акустического импульса через поток связано со скоростью потока при отсутствии поперечных течений уравнением

L

c+ercas@

tn

— PACClORHIC, прохолимос импульсом в водной срелс: — скорость звука в воле: — расходная скорость:

Е — | — для сигналов, илущих вниз по потоку. и мину Т — для сигналов. илуших вверх по потоку. Расхолную скорость (у) рассчитывают по формуле > 1. 1 1 1 и М, 2605911, 4, 2cas go"

LAC RT ff время или частоты прохождения акустического вниз и вверх по потоку соответственно. Значения расхола (0 рассчитывают по формуле

оу в vob.

146 А — коэффициент поправки на мегод интегриронания и форму воловола: р — диаметр сечения (высота — для прямоугольного сечения я: и — число пар преобразователей, расположенных н олной наклонной измерительной плоскости А или 2 черт. №): — весовые коэффиииенты числового интегрирования: /., — расстояние от стенки ло стенки воловола по направлению акустического луча 2. при этом

L, sing = Psin а, — для круглых сечений:

1. В — лая прямоугольных ссчении.

tae B ширина сечения.


ГОСТ 28842 —90 С. 65

Распределение лучей по высоте воловола. весовые и поправочные ко жфиииенгы интегрирования Гаусса-Леженара и Гаусса-Якоби приведены в табл. 6.

Таблица 6

Зиачение ка

Метал Леаенаря Мста Гмеса Якоби

Лучи ни 1

14}.50 3 0.561136 4 0.39451 * £ 309077 0.347555 0.652145 1.369317 0.597667 1.0100 прямоугольное сечение 1.034

Обозначение: & — расстояние. опрелелясмое по черт. AU.

5. Разметка мссг установки преобразователей и определение фактических размеров. нсобхолимых для расчета расхода. полжны быть выполнены с необхолимой точностью. Погрешности опрелеления расхода лолжны быть учтены при знализе ошибок.

Размер 0 определяки как срелнезрифметичес- Схема расположення сечений для измерения диаметра кос значение пяти измерении (ем. черт. 52

Место усгановки преобразователей лолжно от- стоять от источника искажения на 19 лиаметров нверх по потоку и на 3 лиаметра вниз по течению.

Измерение расхода с исполь званием олного луча не

Проверка акустического расхоломера вкаючает в себя слелующес:

- концюль за прохождением акустических импульсов с демонстрацией на осииллогрнфе:

- концмль программ и ввеленных постоянных ко жрфиииентов:

- сравнение вычисленных значений скоростей звука (опрелеляемых как отношение длины акустического луча ко времени прохожаения сигнала) при нулжвом расходе со справочными значениями. привеленными к температуре воды во время опыта:

- разаельные измерения скорости потока по Черт. 52 кажлому лучу.

6. Длина пути импульса должна быть лостаточно большой. чкбы можно пыло обеспечить требуемую точность измерения. Скорость потока лолжна быть не менее 1.5 ме.

7. Источниками общей инструментальной погрешности обычно являются:

1} неточности измерения геомстрических размеров Ёи 1... ф. би Д:

2, неточности измерения времени и разрешающая способность по времени:

ЗИ неточности измерения времени прохождения нежилкостных участков акустических путей:

4+ расчетная погрешность.

Эги погрешности оценивиют значением, не выхаляшим за прелелы > 1.5 %.

При определении систематической погрешности необхолимо учитывать:

погрешность. связанную с искажением потока в зоне ирсобра юнателеи:

2} сушествование поперечных составляющих потокз:

%\№ искажение профиля:

4} вариации скорости звука в просгранстнс.

К источникам случайной погрешности отнасят флуктузиии расхола, скорости течения волы и скорасти звука во времени.

При установке преобразователей в лвух наклонных плоскостях систематическая погрешность. каки в случае турбинного расхоломера. лолжна быть в пределах 07 + | ло+ 1.

Измерительные MAOCKOCMY


С. 66 ГОСТ 28842 —90

ПРИЛОЖЕНИЕ & Рекомендуемос

ИСКЛЮЧЕНИЕ ГРУБЫХ ОШИБОК

В ряду измерений олной и той же величины встречаются результаты, залеко отстоящие от остальных резульнлов. Дая проверки возможных промахов рекомендуется Т-статистика Груббса.

2. Пусть у. — значение наблюлаемой величины у. наиболее улаленное ог т. среанеарифметического значения нссх наблюдении в трупие. ах — оценка стандартного отклонения всех наблюлений в групие. Тогла, если значение величины без учета знака

превышзет критическое значение. ланнос в табл. 7. то у, следует отбросить. особенно сели есть причина подозревать грубую ошибку. После удаления выброса необхолимо сновя вычислить т и у лля остамиихся наблюлений. Можно последовательно повторять тест лля проверки других возможных выбросов. но палезность пронелуры проверки уменьшается после каждого улаления. В табл. ? привгаены максимальные лопустимые значения неличины / при донерительной вероятности 95 г. При этом появление промахов как положительного. тах и отрииательного значения величины считакя равновероятным.

Таблина 7

Максимальные допустимые значения параметра Груббся Т`(прн доверительной вероятности 95 ($) для й наблюдений

3 и 2.68 4 12 2.71 5 13 273 6 14 2 2.76 ? 15 2 3.1% к 16 2 2.80 9 i? 2 282 10 Is 2.

3. Вее важные характеристики. такие как 0. Ё, Р. п. проверяки на промахи.

При испытании за пределами рабочей зоны лолжны быть исслелованы отклонения 4 - у — приложение 191.


ГОСТ 28842 —90 С. 67

ПРИЛОЖЕНИЕ У

Рекомендуемое

ОЦЕНКА СЛУЧАЙНЫХ ПОГРЕШНОСТЕЙ ИЗМЕРЕНИЙ

1. Понгорные измерения в олном опыте показывают различные результаты. но их срелнее значение иреаставляет собой лучшую оценку истинного значения. чем любое отдельно взятое измерение. Гочность сереанего значения ависиг ог числа измерений и от их индивидуальных отклонении от срелнего {разброса }.

Когла ошибка. связанная © измерением. явлистся чисто случайной. можно статистически вычислить погрешность измерения переменной. Для лого необхолимо вычислить стандартное отклонение при зоверительной вероятности 95

2. Стандартное отклонение с любой измеренной величины. как правиле. не бынаег точно известно. обычно в расчетах исполь кя опенку 5. основанную на ограниченном числе наблюдений.

Если ошибка измерения величины у есть всличина случайная. то при п выполненных независимых измерениях оценку х распрелеления результатов рассчитывают по фюрмуле

a ‘ у чу" ! i

a—l тле т — срелнеарифметическое значение величины у при и измерениях; у, — значение величины у при м измерении: п — общее количество измерений.

Принято читать 5, 7 @в6,. а лисперсия случайной величины x? — квалрат стандартного отклонения. Для уменьшения случаинои ошибки релльтита и змерений выполняют бальшое число и змерсний и

ИСсПОЛЬУКИ ИХ срелнеарифистическое значение. Стандартное отклонение среднего рассчитывают по формуле

5, -—= ' Nn 3$. Если истинное значение станлартного отклонения с, Габлина №

изнесгно (когла я стремится к бесконечности. ^, стремится к Go). го значение погрешности измерения лля принятой ловс-

Погрешность измерения

тина п Погрешность

рительной вероятности может быть опрелелено по табл. 5. Например. слелует ожилать. что в ингернале от у 4

UM 11.960. a0 9 — 1.966, будет содержаться 95 (её результатов. U.66 © 984 При ограниченном числе измерении дая определения интер- 1.95 + 1.960 вала погрешности для ланнои доверительной вероятности Woy £24876

слелует пользнаться Стьюлента. Погрешность при уровне ловерительной вероятности 95 2 можег быть слелующим м: если я — число измерений. го число степеней своболы принимаки равным (я — 1): из табл. 9 беруг величину глля соогвететвукицего числа степеней своболы. Иримечание. Для значении у. не указанных н табл. 9. значение 7 может быть рассчитано по формуле

1 - 1.96 + 2.36 - АЛАН ди hs

нычисляют оценку $ распрелеления и змерений парамсгра у. как ухамно нп. 2 настоящего прилажения.

_ Интервал. внутри которого любое значение должно находиться с лонерительной вероятностью 95 7. булет тм. Диапазон значений. внутри которого с ловерительной вероятностью 95 2 лолжно находиться истинное значение измеряемого параметра. т. е. полосы булет слелукниим:

Ум,

Габлица 9

Коэффициент Стьюдента при зоверительной вероятности 95 Co

Число Козаириниент . Число ' х = л 1 Стью лента Е спойалы у - п ! 12.706 $.954 3 3.182 1.591 2 4.303 2.484 4 2.776 1.241


С. 68 ГОСТ 28842 —90

Продолжение таблицы 9

Числю лененсй степенен Ко я своболы у - я : Crum tentaé capbedt vw : Crusades?

5 2.1 1.050 13 2.1609 0.577 6 2. 0.925 13 2.145 9.54 7 2.. 0.9% 15 2.131 9.543 к 23 0,769 20 2.86 9.455 9 2. 0.715 № 24442 9.167 10 2 Q.672 60 0.256 11 2. 9.635 Бесконечность 1.460 вико 12 1. 0.004

$ Если установлен интервал случаиной погрешности величины уогу + Chia TOR Oe TO SHAN CHIC г, TSM Me € или опенка стандартного отклонении я, при ловерительнои вероитности

етих

95 < не должна быть больше 8 yo 7 Oe yg Г.

Пример вычисления оценки станларгного отклонения и погрешности аля восьми измерений привелен в табл. Ц).

Габлинца 10

Исмеренные спачения г,

5 O49 92.1 0.16 92.6 он 92.3 0.14 92.7 9.14 92S 9.9 92.5 0 92.2 0.19

Случайная погрешность определения срелнего значения с лонерительной вероятностью 95 “2: \ ре pe р р pe

ho 0s, fom — 2 — £0,228,


ГОСТ 28842 —90 С. 69

ПРИЛОЖЕНИЕ Ш

Рекомендуемое

ОЦЕНКА СЛУЧАЙНЫХ ПОГРЕШНОСТЕЙ И АНАЛИЗ РЕЗУЛЬТАТОВ ИСПЫТАНИЙ

1. Еели каждое измерение проводят олин раз, то результаты измерений. как правило. отклоняются от гладкой кривой, проведенной через них. Обычно такая стлаженная кривая янлястся наилучшей оценкой. Точность сглаживания зависиг от числа точек и от их инливилуальных отклонений от кривой.

При ограниченном числе опытов. особенно когла ни олин из них не повторяется. сложная кривая. прохоляшая через кажлую из опытных точек. на самом деле может быть хулшей оценкой истинной срелней кривои. чем более простое математическое выражение, относительно которого опытные точки рассеяны.

точек часто образуют криные, имеющие перегибы. разрывы или иные особенности. когорые не могут быть легко или корректно описаны математическими меголами. На таких участках следует унеличить получаемое число опытных точек. Участки криной с каждои стороны перегиба или разрыва должны быть обработаны отдельно. я куски полученной гладкой кривой лолжны быть сослинены плавной линией.

Всякую точку, далеко отстояшую от кривой. необходимое пронерить по методике приложения 5.

2. Аля получения глалкои приближенной кривой рекоменлуегся применение метала наименьших квалратов. когорыи обеспечивает равенство нулю суммы отклонений отаельных точек от тлазкои кривой и минимальную сумму квалрагов этих отклонений.

В этом меголе предполагается. что немвисимая переменная х своболна отошибок. а все ошибки отнесены к зависимой переменной у.

Допустим. что есть п различных значений у измеряемой величины у. соответствующих значениям х, другой величины х. Каждому значению х, будет соответствовать олно значение у, на сглаженной кривой и одна разность между опытным значением у, и рассчитанным у, по уравнению кривой. Разность @. -у, — у называется отклонением (или остатком }. .

Наилуишей моделью характерисгических кривых насоса или турбины обычно яяляется парабола у - и, + ках вах. сглаживающая п опытных значений функции мх). Козффипиенты а,. и; . а; полжны быть выбраны tak. чтобы сумма 5 отклонении была минимальной

x7 Уи: уфа нах, а. | met

KO dps Es из решения системы грех уравнении. получаемых приравнивнием нулю трех четных производных ог 5 по Gy. A, Weds.

Ly, = a+ а Ух + 9.5

Для облегчения точного вычисления иногла возможна замена опытных значений д, выражением {х +} ИЛИ с, — любая полхоляшая постоянная.

3. При наличии сглаженной молели оценку станаартного отклонения опытных значений ог лой кривой (5 ррассчитывают по формуле

гле п — число опытов: т — степень полинома.

Опенка 5 стандартного отклонения с мвисигт от типа кривой. выбранной для срлаживания опытных точек. Например. сели прямая линия использована лля сглаживания данных. когорые лучше могли бы быть иреаставаены параболой. то отклонения от прямой линии лали бы несостоятельную оценку в. Степень приближения оценки 5 к леиствительному стандартному отклонению в зависит ог выбора наиболее поахоляшей криной аля сглаживания опытных точек.

При опреаслении полосы случайной погрешности для кривой наилучшего приближения. когда применен мегол А (см. п. 3.3 настоящего станларта). интервал значении. внутри которого с 95 ловерительной


С. 70 ГОСТ 28842 —90

5 вероятностью ожиластся истинное значение величины у, принимают равным у г - =. причем значение г va ins raGa. Yaa vm Gn ш- 1) [pasiep. наилучшего приближения аля труппы из 15 опытов (см. табл. 1).

Гаалина 11

Чнеловой пример построения параболы для аппроксимации опытных ланных

и (к у

1 55.64 $7.97 —0.537 2 61.47 91.62 42.396 0.234 3 66.6? 92.37 92.205 0.162 4 72.49 91.12 91.243 0.224 5 76.99 59.14 25.574 0.266 6 79.6% №7.270 20.924 0.346 7 74.24 SOUS 1.415 0.555 8 69.39 91.39 91.965 —0.165 9 61.40 91.67 91.374 0.2% tu 74.44 39.7 91}. 314 —0.4-4 и 55. 9044 $1.45 0.095 12 64.06 91,7 92.010 —0.23 13 64.11 91.93 У О 14 66.33 92.13 92.2% — 1.0056 15 61.77 92.10 91.759 0.61

п- 15 уу - 1361.28:

Ух - TOT IE, Ухь - 91347; М;

Ух? - 4684000; Eyty — L000;

Ух’ - 68664: Уй - 6192883:

Yet — 324317943; Yd? — 1.407

У лу ти = vy POT GS IH = 38

После решения системы трох уравнений. принеленнои ни. 2 настояшего приложения. ураннение параболы наилучшего приближения примет вит:

yen 44257 64. ИА — ОЗУ. 3atem из этого уравнения получают рассчиланные значения № и огклонения и. Раненство НУЛЮ суммы отклонении Ld указывает на правильность стлаживания кринои отнасительно опытных данных. Случаиное

хтанлартное отклонение 5, Аля олнои из измеренных величин + равно O35. Интервал значении случайной погрешности лля даннаи кривои: 15, 0,35

219. я 44197. ` 1


ГОСТ 28842 —90 С. 71

ПРИЛОЖЕНИЕ И

Рекомендуемое

ОБРАБОТКА РЕЗУЛЬТАТОВ НАБ. НОДЕНИЙ И ОФОРМЛЕНИЕ РЕЗУЛЬТАТОВ ИСНЫТАНИЙ, ПРОВЕДЕННЫХ НА ПЕРЕХОДНЫХ РЕЖИМАХ

1. Ёели при проведении испытании содлюдлают Ё- (1.69... 1.1). при определении заброса

wt лавленияри Р- (.9..... ТУР, гири опрелелении заброса частоты вращения и при этом время ккрыгия превышаст время пробега волны давления в напорном трубопроволе

в 1.5 рам или балес. то результаты измерений могут быть привелены к заланным условиям по формулам:

№ р, -Р:

won, a aA. .

так как при установившемея режиме в узком лиапазене расхол о пропоринонален © Е. а время закрытия 7. пропориионально открытию направлякииего аппарига. Изменение лавления Ар пропориионально От. и

изменение частоты врашения Ал пропорционально РР. {ем. черт. 2. 5. 6b

2. Требонания технического ззазния считаюг выполненными. сели © учетом погрешностеи опытные

значения. палученные при наихулших условиях или приведенные к этим условиям. нахолягся н установленных пределах.

ПРИЛОЖЕНИЕ 12 ame

OBPABOTKA PE3Y.1bTATOB H ODOPMLIEHHE PE! ПРОВЕДЕННЫХ НА УСТАНОВИВШИХ

УЛЬТАТОВ ИСПЫТАНИЙ, `Я РЕЖИМАХ

1. Обработка результатов наблюленни

1.1. Для кажлой измеряемой величины нычисляют срелнхарифистическое значение результатов наблю- лений. Опытные значения КИД опрезеляюг расчетным путем по результатам сонместных измерении величин п. О.Р. Е, опрелеляют значения показателей энергетических характеристик.

1.2. Резульгалы иснытаний. как правило. лолжны быть прелставлены в виде графических зависимостей:

лля риулируемых турбин — пог №, или от 0; well Ро а Ly :

ба ” it

для неретулируемых турбин — 0, .Р ип,

для насосов — О. Рипот Е, - \

1.4. фели испытания проводят при значениях Е и (или) я. оглячающихея ог заланных в техническом

залании А, ил... го результаты измерении должны быть приведены по законам подобия к заланным условиям по формулам. указанным в ии. 1.3 Ти 1.3.2. i . MO ec - лы: 1.3.1. Для нерегулируемой туроины и насоса. сели 2 применяют формулы: QQ. - Отит: Е, ba, fay:

we

Poo ОРТ: Па Te

ro Pn

$3.


С. 72 ГОСТ 28842 —90

Сравнение результатов испытаний с требованиями технического залания при л‚, = соп\

tmin Enkaglsé Eran E тт Cat se с

неро: лируемая ту * ле давлат измерении:

a Pe ozs

Черт. 54

3.2. Для раулирусмой турбины. ссли лён Ji £2... Gays: 1 : - - a at -

1) соблюлается условие и = 1.991, У Ви TOP искомые значения расхола, мошности и КИД рассинтывают по формулам: Op 7 Op CE ENA: Py el (ЕЕ т

п; . Me ~ Я: ”

me 2) не соблюластся условие, указанное в перечислении 1}. В этом случае необхолимо нассти поправку на т. 54).

значение КИ. Для определения поправки исполь ют универсальную характеристику (ем. чер

Сравненне результатов испытаний регулируемой турбины с требованиями технического задания при л,, = const

Е

лот

Esp

Стр

Emin

бр ртр & А; лая О - копи. A, Я, для и, 7 4, Ay add typo const. aon тинин разных сткрыстни HE A. vu we линии разных КЯД

и |

Черт. 54


ГОСТ 28842 —90 С. 73

{точка 4,

черг. 5$) согласно и. 1.3.1. Полученные таким обраюм значения расхола и мошности приволятк пои. 1.3.2, перечисление 11. а КИД рассчитывают по формуле

ПЕ Мы = Па. а * АП.

vate

Вначале р \льтаты измерении расхода. мошнаости и удельной энергии приволяг к fn, Ha

Hie Hy, значение КПД:

АП — разность межах значениями КИД в точке А. цили 4.0 или А) ив Я, согласно va характеристике. ‘

2. Погрешности измерений

2.1. Поцжшность результата измерения — огклонение результата измерения от леиствительного значения измеряемой величины.

2.2. Сушествуст три типа погрешности: грубые ошибки или промахи: случайные погрешности: систематические погрешности.

2.2.1. К ‹рубым ошибкам саслуст отнести наблюлателя или сбой прибора. лелахиние измерение неверным (например неправильная ыпись данных или наличие возлушных полостей в трубках. присоелиняю- цих манометр". Результаг такого измерения исключают израсемотрения. Гам, где ошибка не настолько велика. чтобы считать измерение явно нелостонерным. слелуст применять статистические метолы обнаружения грубых погрешностей. Для идентификации возможного прамаха рекоменауется применять критерий Груббса (см. приложение №}.

2.2.2. Случайная погрешность /)) — составляхицая погрешности измерения, изменяющаяся случайным образом при повторных измерениях олной и той же величины.

В программе и методике испытании устанавливают приемлемый ловеригельный интернал случайной погрешности с ловеритгельной вераятностью 95 “2.

Статистические метелы оценки случайной погрешности привелены в приложениях 9 и 14.

2.2.3. Системагическая попюешность — составлякиная погрешности измерений. остаюшаяся постоянной или закономерно изменяющейся при повторных измерениях олной и той же величины.

Знзчение систематической погрешности зависит от условий испытаний. выбора метола и срелств измерении.

Сислемагическую погрешность ( /} косвенно измеряемой величины определяют как квааратный корень изсуммы квааратов систематических погрешностей исхолных величин. Например. систематическую погреш- ность КП. ), определяют по систематическим погрешностям расхола удельной гилравлической энергии (р и мошности Уь), по формуле

ДЕ У рН.

В программе и методике испытаний устанавливают приемлемый интервал систематической погрешности в прелелах значений величин. приведенных в приложении 16.

2.3. Суммарная погрешность результата измерения (} — среаиеквалрагическая погрешность результата измерении. состоящая из случайных и неисключенных систематических погрешностей. рассчитынаемая по формуле

———

fo ts

3. Оформленне результатов испытания

3.1. Способ ирсаставаения релльтатов испытании устанавливают в метолике испытании.

3.2. Kaas ю опытную точку слелует TPC Kak залипе. в качестве осси KOOPAHHAT KOTOPOTO приняты суммарные погрешности лвух величин. Все точки ннутри эгого эллииса равнолосговерны.

Ре испытании прелетлавляки в виле полосы. заключенной межлу верхнеи и нижней огибающими этих эллиисов ем. приложение 19}. Всё точки внугри этои полосы равнодаостоверны.

4. Сравнение результатов нспытаннй с требованиями технического залания

4.1. Для опрелеления стеиени соотнегетвия результаты испытаний сравнивают с требованиями техничес - кого млания (значение или палоса значений).

4.2. Различные возможные варианты соответствия принелены на черт. 85—57 мошности}. на черт. 85—60 (аля расхода”. на черт. 50. 51. 61—64 — аля КИДЬ

“4 арчнтированный расхол быть привезен к ат мосферному ланленикю».


С. 74 ГОСТ 28842 —90

Срависине результатов измерения мощности регулнрусмой турбины (л = п, = const) с требованиямн технического залания

А Сравнение результатов измерения мощности 4 нерегулируемой турбины с требованиями a loombemembue. LO технического задания (п -л,, = ^е достигнуто | № в лоне

’арактил ме быполмниется

Ema Ep fp Emay &

Emin &sp др бр Ета» Е J_ ---~-2 « 1 < x J -----2

x J i ADH Eo Taco tM TORE MNS OREO BN, APH BAR HO рей льгатам измелеини, $

?

по тпебовиниям TEN CC KOO 1a ain, 1

лет кривия по измелесиии. a

- Wess

измелении Черт. 54 Черт. 536

Сравнение результатов измерений мощностн нясоса с требованиями технического задания (a= > const}

р

лип Esp

7 -!

х -2

Етах Е

кривия по рерлькиам измейснии,

.

Pree RUT измелении

Черт. 57


ГОСТ 28842 —90 С. 75

Сравнение результатов измерения расхола регулируемой турбины с требованнями технического задания (п ям, = Сравнение результатов измерения расхода at нерегулируемой турбины с требованнямя

— технического залания (л = п, = const)

Coombencmbue Bocuse

REM MNYTIO

введете

fms р

Emax С ам» ésp Бр Emar & -й

4 па тробояаниям TONTHNCO ROE FAH, Ch ру льтатам измерении 2 хривия по ре альтатом номернии; i POW ALTAL 2 ле дльтат измереини имердиии

Черг. 5% Черт. 59

Сравнение результатов измерения расхода насоса с требованиями технического залания (a= a, 7 const)

Опрелеление среднего КИД (регулируемая турбина; no A, = const: Е= Е = const)

Coombemembue oa RE ALM EN YING 8 зом А

, Emin Esp £9 -=-2 я -3 / кривлч раххада по требованиим телинческого зазания: i

KANON IO TAC телинческого ззалиич; 2

кри вая но крижая па номененным

пе измерении

по результатам SMO PCH, i измерении

Des ль

техническим требованиям. У

Yepr. 60 Черт. 61


С. 76 ГОСТ 28842 —90

Сравненне полученных значений КИД регулируемой турбины с требованиями техинческого залання в установленном днапаюне мощностей нли расхолов (я =м,, = Ё = Ё,, = const)

22

ООВ д Рави 9

a соотистетвне но КПД coarnercisite ие КИД нед КИД не в ви Ь

1 кривая по тредозаниим тохнического задании. ——— 2 кризая па измерении. 1 измерении

ети: нуто в ме А. а COT BETS THE TD

Pei

Черт. 62 x -7 Сравнение полученных значений КИД нерегулируемой Сравнсине полученных значений КИД насоса турбины с требованнями технического залання с требованиямн технического залания в установленном в установленном диапазоне (м *л,, = сом) лнапазюне удельной энергии BOM (A = A, = const) 4 é =i 4 ая НА wl! | Ищет гнуть личи Ай . "Зиг пе к т. \ == oi i им: $ , $ | 3” > . 1 . _ Бью в fy € bsp fo Spe

-f -_

-----2 -- 2

x $ x i

+ кривия но требованиям технического млании, 2 кри {кривая по технического салания, 2 ъри зая по р измерении. a POINTED bt INE Cpe нач по ре платам нтмерсния: ре лльтат измерении

Черт. 63 Черт. 64


ГОСТ 28842 —90 С. 77

3. Коэффициент полезного лействия

4.4.1. Полосу опытных значении КИД регулируемой турбины наносят на диаграмму в зависимости от мошности турбины Р или расхода О. привсленных к

Если опытное значение машности или расхола превышает установленные в техническом залании значения Р, или ©, то аля опреаеления опытного срелневзаешенного или срелнезрифметического значения КИД может назначить новое значение Р, или О. которас может пренышать установленное н техническом салании не более чем на Ш “. Вес ограничении. установленные в техническом залании. ракпространяются на новое значение Р, или О. Установленные в техническом млании значения КИ лолжны быть отнесены к новому значению мошности или расхола. Все остальные показатели {максимальный миновенный часцяы врашения. максимальное и минимальное мгновенное давление. кавитационная эрозия и г. п.) также лолжны быть отнесены к новому значению мошности или расхода. Гарантированное значение мошности или расхола при аругих Ё лолжно быть увеличено в той же пропорции. при этом не лопускается превышение преаельнои мошиости заектрической машины.

ПРИЛОЖЕНИЕ М

Справочное

ФИЗИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ 1. Необхолимые характеристики волы. возлуха и т. п. принелены н табл. 12—17.

Габлина 12

Ускоренне силы тяжести д. ме *, как функция географической широты и высоты нал уровнем моря

Высоза нал средним уровнем майя 3. Ф

9.7150 9.777 9.7} Ч.765 ну 9.782 9.779 о 9.770 2u 9.753 9380 9.774 alt 9.793 9.740 9.247 9.751 aur 9.302 9.194 9.7% 9.792 4.759 Su 9.511 9.505 эм 9.401 9.7195 6) 9.516 9.13 OSL YSU 7 9.526 9.623 9 S10 9.417 Dl

Нримечание. Вместо значении ©, приведенных в таблиие. может быть использовано значение 5, рассчитанное по формуле

27 YFSUGL + ИИА — 3 TU Sz

Межлунаролное станлартное значение # равна 9.30665 ме

Габлина 13

Плотность воды

Темнера ила. С

При в Бы аавжнии п! Па

0.9995 1.0003 1.0003 У . 1.0125 1.0033 1 0.9995 1.004 1.09 144 1.6019 1. 1923 11633 2 0.9999 АНК ко 14НН 4$ 1.0019 1.0029 1.4033 3 0.9999 TUS Вю АНИ 1.0019 1024 1.0029 1.4034


С. 78 ГОСТ 28842 —90

Продолжение топа. 14

ры Темпера тури. ‘С Прин лазлении р:6

4 1}.9949 LOW 1.0014 LAY 1.0024 1.029 1.4433 5 (1.9999 Аж ТАНКУ 1.0014 АНУ 1.0024 1 1.0033 6 1.9999 1.0004 1 UU? АЖ АНХ 1.0023 1.028 L.QU33 7 1.9999 1.03 и ГУ 1.0023 1.44327 1.32 ь 1.9398 1.6073 TOS 1.0012 ТАНИТ 1.0022 1.46927 1.4432 9 0.9997 LOW 1 AHH? 1.0012 LAG 1.0021 1.026 1.0031 10 {1.9997 1.0001 АНК Г: АННЕ 1.020 1.4025 1.0030 ul 1.9996 РАЯ и 1.46724 1.0029 12 0.9995 $.9999 Таню 1.0004 ТАЗ 1LOOUs 14023 1.4427 13 1.9993 0.9998 Аню тии АНН 2 1.0017 1.0026 14 0.9942 {).94997 1.0006 АН 1.0015 14Ю20 1.0024 15 1.9991 0.4994 ТАНК о 14009 1.0014 ТАКИХ 1.9023 16 1.9939 O04 0.9998 ГАЗ 1 O07 1.0012 1 UME? 1.0031 ? U.9987T 0.4992 0.9996 НАС 111006 LOO 15 {OULD 1S 1.9955 0.9990 (0.9995 {9999 и 1.0005 ТАН ГАН? 19 1.9954 0.9994 0.9997 1.0002 1.0006 ТЕТ LOWS 20 0.9952 09986 U.999S АО 1.0014 1 Lous 2 9979 {9.9954 0.9989 U.9993 0.9995 1.002 1 KF БО 22 1.9977 0.4952 0.9936 О 0.9445 1.0000 1 US 1. OUU9 23 1.9973 0.9979 0.9954 0.9953 0.9993 9997 1 1 OUHI6 a4 1.9972 0.9977 0.991 0.9956 0.99) 045 0.9999 гы 2s 0.9970 0.4974 0.9979 0.9983 0.9988 0.4997 пои 26 1.9967 {9.4973 0.9976 и (}.9955 {1.9990 0.99 U.9999 и 1.9965 0.49969 0.9974 (1.47975 0.9953 От 0.9991 0.9996 2 1.9962 0.9966 0.9971 0.9975 0.9950 (1.9954 0.9959 29 (1.9959 0.9963 0.9965 0.59972 (}.9977 SPOS | 0.9956 {1.9990 30 1.9956 0.9961 0.9965 {1.9969 ().9974 1.49975 0.99 КА А 3 0.9953 0.9957 0.9962 1.9966 0.9971 (0.42075 0.5579 {1.9954 32 0.9950 0.9954 0.9959 ОАК 0.9968 0.9976 1.391 33 4.9947 0.9951 0.9955 1}. 9960 0.9964 {1.9969 0.4973 (0.9477 33 0.994. 4.9945 0.9952 (1.5957 (9.9961 о 95 0.3970 0.49974 35 1.9940 0.9944 0.9949 0.9953 0.9955 0.9962 0.9966 36 1.9936 OW (LOS 1.47955 0.9963 967 Я 1.9933 9.4937 0.9942 9946 0.9950 0.9959 (9963 38 0.9929 {).9933 0.9935 0.49942 0.9947 11.7951 0.4955 (1.9960 49 1.9926 9.4930 0.9934 (1.5939 0.9943 0.947 0.4952 1.49956 40 1.9923 0.9926 0.993 URS 0.9939 0.9945

Apodarwenve mati 14

тура,

1.903, 1.0053 1.4055 1.0063 1.073

1 1.0039 НА 1.0053 1.4055 1.0063 1.0073 2 14139 1.41055 1.0963 1.09073 3 1.0039 АННЕ 1.0053 1.41055 1.0063 1 43 4 1.03 1.0448 1.0053 1.4055 1,0003 1.01172 5 1.0035 PLUMS. 1.0053 141057 1.0062 1.0072 6 1.0039 АННЫ 1.0052 1.41057 1.00962 Lue? 7 1.4037 ГАНЫ 1.40051 1.110956 1.00961 1.20


ГОСТ 28842 —90 С. 79

Продолжение табл. 1

я. км Темиера тула. С При и Зызочиом аваении elo

1 ТАКИ 1.14150) 1.0055 ТАК 1.065 1.1069

у 4Юд5 1.0045 1.14150) 1.0454 11059 1.4464 ФУ Uh 1.4034 10044 1 U4 1.9453 1 1.0062 1 И 14033 ТАНЯ 10043 1 1.16756 1.0061 Аб t2 ЮЗ 1 АНУ 1.0041 1.4046 1.0050 1.1065 1,Q060 1 im 1.38 1.0040 так 1.0049 1.1053 1.455 1.0063 13 1.4029 1.0034 1.0033 АКН 1447 1.1052 1.44157 1 UO 4 15 1 4К)27 1.4432 100537 АНИ 1 1.475 1.44155 1.4459 16 14Ю26 1.4130 41,0035 1109 1.0044 ТАКУ 1.41153 1.1055 17 1.10924 АНК 1.0033 АХ 1.0U42 1 U4? 1.0041 1 18 1 422 1427 1.0031 АНН 1.0040 АНУ 1.0049 1.10753 19 1.10920 1.4124 10029 1.OU38 1.0047 14051 wv 1.UOTS 1.22 1.0027 LAWS 1.0036 1M 1.045 ау 21 EL. ТАУ) 1.0025 АКН 1.0033 1.0042 1 LO? 22 АННУ 1.0022 1.40127 1.0031 1.4645 1.4440 ГАЗ 23 LAWS 1.0020 1.14924 0.40929 ЮЗ 1.4037 1.002 24 ТАк ТААНА АХ 1.14122 1.26 110% 1.0035 AUER) 25 1.6 LAW АННУ 1.0023 1.1025 14032 1.1047 26 ЮЗ 1.0012 1.0021 1.1024 1.4429 1403$ 2 АКИ 1 09 Тани ну 1.1022 1.49057 2s 0.9997 1 4ню)> 6 ГАЯ 1.0015 1.0019 1.024 1.46925 29 0.9994 0.9999 1.0003 1 АК 1.0012 1.0016 1.0021 1.4025 M O99} 0.9946 ГНО ТАК ТАЯНЮ 1.0013 1.0017 1.4022 M 0.3993 {1.9997 1 АНЮ т.е Ио 1.0014 LAY 42 0.9955 0.9959 0.9994 0.9995 1 акт 1.0011 1 UO1S 33 0.9952 9.9956 0.9990 0.9998 4.9999 ТАК 1 У 1.4012 0.9975 0.9953 UWS? 0.9991 1.9996 ТАУ aS 0.9975 9.9979 1.9953 1.9955 UY? 0.9497 1.0001 1 LOS 36 0.9971 0.9976 0.9950 0.4934 {1.9959 0.94 0.9997 1 U2 37 0.9965 0.9973 (1.9976 0.9931 {1.9955 ).9959 11.9994 0.9993 aN 0.9964 0.9965 11.9973 0.9977 U.N | 0.9986 1.99) 0.4994 ay 9.9960 0.9965 11.9969 0.9974 {LOTS 0.9956 09990 Ww 4.9957 0.9961 UL9905 0.9969 (1.425974 0.9975 1.9952 6.9957

Промежуточные значения могут быть опрелелены линейной интерполяцией. Для их вычисления может быть также использована формула Хербета и Регенера (ем. п. 2 настояшего приложения).

, Таблина 14

Плотность ртути фи. кгм ^

с Pag AEM 0 11595 25 13833 3U 11521 tu 13574 35 13509 15 13555 4 13497 2 135346 45 13455

Примечание. Значения. приведенные н таблице. даны для лавления р, — 191325 Из атмосферное лавление на уровне моря). Промежуточные значения могут быть получены из уравнения

^ (11595 — + ЗА р — р».


С. 80 ГОСТ 28842 —90

Tewnepa

тара,

л+

<

Значения изотермического коэффициента воды а

При избыточном лавлсния д ($

tap вм №

кн!

‘Ua

Габлина

1.0186 1.0139 ОЗ

1.0157 тонн 0.9959

{}.9917 1.9575 1.9534

1.9594 0.9754 1.9716

0.9678 0.9642

0.9571 0.9537 1.9504

0.9473 0.9441 1.9411

9381 0.9352 1.9322

9.9294 4.9265 0.9236

1.9205 1.9150 11.9152

0.9124 1.9197 1.9120

0.9143 UAH 0.5990

0.5964 0.5939 0.5912

0.5561

1.069 1.0123 1.0077

1.0933 0.9959 9.47946

0.9903 0.9562 9.5921

0.9752 0.49744 0.9705

0.2631 0.9596

0.9561 0.9525 9.9495

0.9464 1.9432 0.9412

(0.9373 1.9443 1.9315

0.9256 0.9257 1.9229

УИ {1.9173 {1.9134

0.91% U.9049]

0.3954

0.3955 4.5932 0.5907

1.5551 0.3556

1.4153 1.0107 1.62

АННУ 0.9975 0.9933

0.9599 0.9549 0.9809

9.9770 0.9731 0.4694

0.4657 0.9621 0.9536

0.9552 0.9518 0.9456

0.9454 0.9424 0.9394

0.9368 0.9307

9.9275 09280 0.9222

0.9194 0.9166 0.9139

и O.9US4

О.Т 0.9105 0.5979

0.5953 0.5927 0.8902

0.5577 9.5552

1.013? 1.0092 1.0047

U.996 1 ох

0.9755 0.9720 (9683

06 0.9576

(0.9542 1.9509 (2.947?

0.9445 11.9415 1.9355

0.9456 0.9425 (3.9299

0.9271 0.9242 {1.9215

WOES? 0.9132

6.9115 1.9075 (0.9052

0.9025 (1.3999 (0.5973

1.3947 User?

(1.5572 0.3547

и 1.0076 1.0032

0.9989 (0.4947 0.9908

0.9564 0.9524 0.9255

0.9746 0.9708 0.967 |

0.9635 0.9600 0.9566

0.9832 0.9499 0.9467

0.0436 0.9406

(}.9377

0.9345 0.933) 0.9

0.9263 0.9235 0.9207

0.9130 0.9152 0.9125

0.9479 0.9022 0.9445

0.9019 0.5993 0.5967

0.5942 0.591? 0.6592

0.5567 0.5542

LOTUS 1.00601 ХИТ

1.5975 0.993 0.9591

0.9551 ОУН 1.9772

0.9734 (1.9597 0.560

0.9625 0.9590 0.9556

1.9522 0.9455

1.9425 0.995 1.9308

1.9440 #932 0.9253

0.9255 (3.9225 U9 200

0.9146 0.9119

0.991 0.9006

0.59%? 0.5962

1.3937 9.391 0.557

USSO2 (0.3537

аку

0.996) 0.9919 0.957,

0.9534 0.9799 0.9760

0.9724 0.9655 0.9650

0.9613 0.955) 0.9546

0.9513 0.9449

0.9419 0.9359 0.9360

0.9542 0.9504 0.9276

0.9245 0.9224 0.9195

0.9156 0.919 0.9112

OSE 0.9159 0.33

0.907 0.5952 0.5956

0.5941 0.1906 0.5551

0.5557 0.5533

4 1.030 0.995

1.9946 41.9905 {1.9565

(0.9524 0.9756 {1.9745

0.97 0.9674 1.9639

0.9569 0.9546

41.9513 4.9471 0.9440

9410 4.9552

0.9324 0.9296 {1.9265

0.9240 0.9213 0.9156

0.9159 0.9132 О.И

(0.3429 0.59153 ОН

О 41.5976 4.3951

0.3926 0.5901 4.5576

0.3552 0.3528

15


ГОСТ 28842 —90 С. 81

Продолжение табл. 15

мм

Темпера

пла. С При избыг:очиом давлению р №1 Pe ||. Ши т.

u TMS 11027 1 uur? U,999? 0.9952 1.9965 0.9953

1 1.0915 1.9956 0.997] U.9956 0.9942 0.9925 6.9914

2 0.9973 (}.4959 (1.47945 0.99 {1.9916 0.992 1.9555 0.9573

3 O.99TS 0.994 0.951 0.9577 (0.9363 1.9550 0.9836

4 0.9592 OUST 0.9565 0.9551 ЛУ (}.9524 0.9512 0.9299

4 $.9552 0.9539 0.9526 0.9514 ум 0.9757 1.9774 0.9762

6 OYS13 0.9800 UYIS? 0.9775 0.9762 (9751 0.9735 ().9724

1 0.9774 0.9762 0.97501 0.9745 0.9725 0.9714 1.9702 (}.9691

0.9736 0.9735 (1.49713 0.9701 О АЮУУ 0.49678 11,9606 0.4653

у 0.9699 0.9635 1.46577 0.9665 1.4654 0.9643 1.9631 0.9620 Ww 0.9663 0.9652 11.9641 0.9630 1.3619 1.9597 0.9556 ul 0.9625 0.9616 0.9506 9.9546 654 0.9574 11.9564 0.9554 12 4.9593 (0.9553 11.9572 0.9562 1.9552 0.9541 1.953] (9521 i 0.4549 0.9539 9.9529 1.9519 0.9509 1.9499 6.9459 1 0.9526 4.9516 1.956 0.9497 0.9457 0.9477 9.9467 0.9455 15 0.9494 0.9484 0.9454 0.9465 0.4456 0.9446 1.9457 0.9457 16 0.9462 0.9483 0.9434 1.9425 0.9416 OSU? 17 0.94 0.9422 о. 0.9395 0.9356 1.9377 0.9369 IS 11.9454 0.9375 0.9366 0.9357 0.9349 0.93441 9 0.9472 0.9263 41,9385 0.9346 U,92338 0.9329 11.9421 0.9314 м 0.9343 0.9335 0.9427 9.9315 0939 0.9302 0.9294 6.956 21 0.9315 0.9307 (1.9299 0.9241 1.9254 0.9575 0.9267 0.9259 22 0.9255 0.923) (1.9272 0.9264 (0.9256 0.9245 0.9240 Оч 23 0.9260 0.9282 1.9245 0.923 11.9229 0.9225 1.9214 0.9206 24 0.9233 0.9225 0.9215 0.92} 0.9214 0.9195 1.9155 0.910 as 0.926 0.9195 и. 0.9153 0.9176 0.9169 0.9162 0.9155 26 0.9179 О.Е 4.9164 0.9157 4.9150 0.9143 1.9136 0.9129 27 0.9152 0.9145 (0.9245 0.9131 0.49124 0.97 0.910 0.9193 28 0.9125 0.9119 0.9111 0.9105 {1.9095 0.9055 0.9075 29 0.9099 6.92 1.3056 (9039 0.4973 0.9066 1.9960 0.9053 м 0.9073 и 0.9053 1.047 0.90 1.9035 0.9925 31 0.907 ОНИ 0.2034 0.9025 922 ().9016 1,910 0.9004 42 0.4021 и 9.9003 0.3997 0.5991 1.5955 8}. 5979 0.5996 9.5990 11.3954 (}. 597, 4.4972 0.5966 1.5961 O.S9SS 34 0.5970 0.5465 0.3959 0.5953 0.3945 0.5942 1.5936 9.5931 35 0.5945 9.5940 1.5954 0.5929 0.4923 0.5915 1.5912 0.5907 36 0.5921 0.914 8910 0.5904 4.349 0.5594 1.5 О.А

7 9.5596 0.5591 ПУХ 0.5575 0.5570 0.5565 0.5559 3% 0.5571 0.5566 0.5561 4.5651 0.5551 0.5541 0.546 ay 0.547 0.5542 {1.3537 0.5525 0.5524 1.5515 ОУ 4 0.5815 11.5513 0.509 нм OLSSON) 1.5295 0.5790

И римечание. Промежуточные значения могут быть определены линейной интерполяниеи. Аля их вычисления может быть использована формула Хероста и Рыснера (ем. п. 2 приложения |.


91+ 991+ #91 ТА Е 91+ 2 191+ Or

991+ #91 ТА Е ЗИ SLIP МЕ 6 +9 Wit [ett УЕ 9+ $: INF 8 Wit [ett vlir 91+ GLb ISI

WF flit Olle ТУ 9 59+ 991+ NOTE [lit rile 91+ alt [Sit ’ Lolr Wit #91 ти Flit Lit МЕ fF

rolr NOTE lilt lett Flt hile tTNIF re Olt Wir SOIF то Fil 9+ [а У Е у91* IF #91 ти Fl 9+ hilt cSit Ig

Wit ROLF [it rele tNIF oF Wir NOTE flr а 1 67 Wit OIF RT Lolth sot hilt re

$914 #91% + tilt СМ T colt salt #91 [ctr УЕ 9+ aLle TRIE Ус cole solr ТИ хи 9+ Alle TNIF FT

91 Solr УЕ ЗИ adit TNIt tT solt {91% о ВОВ 9+ Ait СУ и 19 Pit 91 и УЕ 9+ 6 tNIF Ic

191% 191% ОТ Е ЗИ А 191+ OC Solr lett зы ее + ЕЕ él Pole Wit Olt clip SLIP CREF SRIF я

9 {911 и ++ В ом Sle ONT SOUP се $ + ТЕ SNIP RSIF ot O9TF 691+ rile LiF Wit Ont st

Olt ОИ и ictt 1+ м 191+ Ft $91 leit Silt Skit 69+ cole tl 69+ 9 ем NIP 6+ Е cl

пе + СЕ (+ АЕ м1 lott Salt п Heit РИ SLIP [St УТ OST ole “alr OL Е УИ А УМ 941+ +6 kot 6

cele Sait Olle {МЕ ТЕ сы бет clit (NTF УТ МЕ + 961 ОПСЕ ГЕ Lith INTE SREP Ost вое L6le НИ

Ore

lit colt СЯН SRIF пе ко хо ИЕ Retr CS TF OIF salt вов ПС ЕЕ ое СУТ isit lol 961+ noce Mirag

ap

Silt И УЯТЕ SRIF colt calf ТОС ЭП 9:1 О + SRIF ОЕ Lath cOce OnE 9:14 081+ ЕЕ GRIF Lol RATE OCP ares

с ити кинларяег конъармоги ий | >, veda

|

еУлима] PY, peer)

“> RLIDONAJ0ITI1 HOHTATA HHRIHEHE QP ruitvary

06—2Р882 120.1 28


чвинажогиЧи си Арназ и гедАЧоф ененогяагоили 9199 эхо винаглиьмя хи BUT ‘изиикгоиЧатни LUIOW эиневакиЦ 0

УЕ crip 6+ СЯ FSF OSTF 6S TF fr 6+ СЫ ЕЯ 951+ Ost ay

и crip 6+ РВ Е STE 6+ 19 SY Нин 5 6+ Istt РИ 9+ 6+ twit ray trit 9+1 6+ О РИ 951% 651+ 19+ x

OF Ir ofr OS IF 61+ lott я Orit ЕЯ 951+ 851+ 19 м ЕЕ У ЗЫ в 651+ 9 591+ 19 vy

rele УТ УЕ 951+ 851+ 19 ct УЕ МР OS TF 91+ УМЕ $514 tole iy StF ЖЕ ПЯТ Я $$ 1+ RST HOt м

СЕ Stit ён volt УЕ $5 9+ re cht УМЕ ЗЕ ПЯТ coir SST п № chit ЕЕ ЕН OSTF + У Я noir ig

TREE Frit felt ОТ + У А ПЯТЬ 95 ЕЕ oir 6+ СЯ У + ПЭ УЕ ott он 151+ 5 Lott Osi tc

ttle 9+ Stir 15+ РУ ен Aslt хе УР Stir StF 1+ У 991+ ея се НЕ УЕ Sit Os TF Cs iF OS TF 65+ Е

СН stir crit OS iF OS It ne Orit crit У #1 тя ЕЯ г + ву al Olt frit 9+ orle coir Lott Holt sl

trip чи otlt УЕ $51 19 il ни Frit Е пу + 95+ 6s it colt 91 {tlt Frit ISTE FS UF cole 091+ 59+ У!

СЕ + ЗЕ Е ++ ЕЯ 191+ olf tl СЫ 5 УИ УЕ soit АЕ 191+ Solr vt СН 5 Orit су sit 6+ colt 591+ cl

crit OF lt 6+ СЕ OTF sit rolt 991+ И chr OF IP Orit rstt OS TE NOlF 191+ Lott at reir Orit OS TF УЕ “ott 59+ 191+ 4

reir OF It rst 191% 9+ 91 УЕ Orit УЕ Lott 19 У91+ о УЕ oF Ir Fs iF Ss if 191+ 591+ о

x

or.

reir OST УЕ Soir TIF УЕ cFip О ЕЯ КУ Colt Holt crip Os TF ЕЯ $5 + cole 991+ fhe EF

Ty,

Orit Oy lt УЕ 5+ colt colt rats 9+1 ОТ ЕЕ 551% {91% coir tilt Orit OS TF Fy IF Я cole colt | i

ml pete pate fe |e js

pd Md ty тет вая

—-:

ЧЕ МЕ

91 гори

{8 *2 06-2881 1201


С. 84 ГОСТ 28842 —90

Габлина 7

Давление парообразования листиллированной волы р,,. На

ра С

”,. Па 0 4752 1 405 2 4246 3 4494 3 475% 5 54954 6 $323 7 $627 S945 9 G28 1 O30 i 6907 12 7381 13

Примечание. В аиапазоне температур ог Сало 40 С давление воляных паров может быть рассчитано по эмпирической формуле

АИ, Wh pte eM

P

с ошибкои в пределах #7 Па.

2. Числовые значения в гайл. 13. 18, 16 были рассчитаны по эмпирическому уравнению состояния свободной энтальзии лая волы. Для определения коэффициентов были использованы тлавным образом экспериментальные результаты

И гуравнения состояния своболной энтальпии вывелены ниже привеленные формулы аля расчета р, а. с,

ь-[ш>: Ук в.

a= mo | У Ук ев "1 YR, ow veh

:

иде А дл пе 1.) YR ду пе eget , 7K 62 webu?

rac b= - КИ МИа, при этом р” - 1 МИа:

Г— Гы при лом РТК:

при алло № С 7. — Oo ups aor 20 C10 80 CF. — 20.

Коэффипиенты К, и м, представлены в табл. 15 и 19 (аля темиературного лизпазона 0 CAN Chis табл. № и 21 аля anana zona 200 C—SU Ch.

Габлиия 1%

ь,

и — +02 1 2556532456 —-02 2 — ААА 02 3

4 B07


ГОСТ 28842 —90 С. 85

Таблина 19

4466741557 Е — 4 —04 .34025491955 Е —05 ~ ALO MSISTE—0?

OMI693S02E— OX) —.ES137U9263b U4 10637987446 —06 — YL4607899SE—O8 467275608 SE — 07 — 1194765 05 .1 4665221532 — 19 ИИА 09 —. 1619391 3226-10 ASS35474NSE— 12 — STS4O14287E— 14

Таблица 20

—.241 +12 — JOUR AT IOOIE + UU 7244 5H S03 1b 02

AUSSS22F2IE—UT

bin tee S

Габлица 21

— 4410555650 Е —14

10112698926 00 —.$832441163b—uS -619443 4327619

„2252 176349562348 -14 ИЗ ГАН EL —U6

920784842 7b — U6

ST SO340044 6 — U6 37497212946 —09 631 13

— 1923 76997SE —O8 1322804 2469244934 E15

3. Плотность позлуха {р}. кем ‘'. рассчитывают по формуле 0

Pans А+ Л

тле ра, — давление. Ча; { — температура. С.

ПРИЛОЖЕНИЕ 14

Рекоменауемое

ИНДЕКСНЫЕ ИСПЫТАНИЯ

1. Цель испытаний

Индекеные испытания ироволят аля слелухипих целей:

- определения соответствия рабочих харакгеристик. выраженных в огносительных величинах. гребованиям технического алания (КПД. расхола):

- опрелеления соответствия зазанных значении мошности требованиям технического залания:

- получения информации о харакгеристиках а прелелами лиапазона условии установленных в техническом SUH.


С. 86 ГОСТ 28842 —90

- оценки изменения КИД и или) мошности ина кавитации. возникакиией пелелствие изменения потениизльной знергии нолы на СНД и (или! улельнои энергии волы в гиаромашине и других причин:

- опенки изменения КИД и (или) мощности гидромашины велеаствние износа. ремонта или молификлиии;

- гралуировки станиионных приборов контроля расхола с испольюванием результатов молельных испы-

TORE, - оптимимиии режимав работы тилромашины и (или) гилростанция.

2. Опрелеление значения инлексного расходя

21. Инлекеный расход может быть апрелелен метозом измерения перепала ланлении или акустическим

метолом.

2.2. Метол перепада давлений 22.1. Измеряюг перенал лавлений межау лнумя спепиально выбранными точками н спиральной камере

турбины (метол Винтера-Ксинели?. Значение расхола рассчитывакт по формуле О - &. где К — ко жффициент пропарииональности: й — измеренный перепад; п — принимают. как правило. равным 0.5 (им. черг. 65}.

В установках со стальными спиральными камерами точки отбора распоелагают. как правило. в олном и том же ралиальном сечении. расположенном межлу днуми соселними статорными колоннами (см. черт 661. Целесоваразно использонать дне пары точек отбора. расположенных в различных радиальных сечениях. Точки отбора располагают в перхней половине сечения для улучшения возможности пралувки. они не должны нахолиться воли и сварного шва или резкого излюма сечения.

Ири испытаниях турбин с бетонными спиральными камерами точки отбора располизют аналогичным абра юм в радиальном сечении бетонной камеры (см. черг. 67). Гретья точка «. может располагаться посередине высоты статорной колонны или в перхней части спиральной камеры межлу двумя ститорными колоннами.

В капсульной турбине точки отЗора лавлении располагают. ках показано на черт. 65.

Влияние откюнений показателя степени л на точность определения расхода индексным меголом с помощью перепаля давлений

<

3 72848

3 : 2,47

g 0.

$ Oss

8 9,52 0.2 9,$ 0,6 9,8 7,6 7.2

Отмосительмый расход 91

О. Ай’. залей персиза давлении. OF OG,

Ппелноложсине, что й = 0.5, и то преми ROR OT Oka GTC может принимать

значению ог до 0.52. илнвозлит к оцридье

Черт. 64


ГОСТ 28842 —90 С. 87

Расположение точек для отбора лавления при измерении расхоля через турбину с металлической спиральной камерой индексным методом

Расположение гочек аля отбора давления при нзмерении расхола через турбину с бетонной Внутреннии отд, спиральной кзмерой инлексным метолом

теор

_Перифериный Я — ee

1 СХ д 45°... 1559 } a «202. 129° A> 120° 30° Черт. 66 67

Расположение точек для отбора лавления при намерении расхола через горизонтальную капсульную турбину инлексным методом

бтборы A дысокого

Отборь! низкого дабления

Черт. 65

2.2.2. Измериют перепал лавлении межлу лвумя специально выбранными сечениями в конфузорной части возовола.

Гочки отбора лавлении располатаки в двух поперечных сечениях рамичной плошали.

2.2.А. Отверстия лля отбора лавлений люлжны соответствовать требонаниям приложения 4 (и. 84). Поскольку поллежашие измерению перепалы лавлении малы. особое внимание лолжно быть уделено устранению неровностей поверхностей.


С. 88 ГОСТ 28842 —90

2.3. Акустический метол 2.1.1. Аля измерении акустическим метолом достаточна использовать олнолученую систему (см. черт. 691.

и змерение расхола акустическим метолом

Преобразователь

“ Преобразодатель а

Преобразователи

Преобразодатели

5

a CHAM CHC TO MS AC RTO IBOOK Hope leh CHE tot, AMV NTO RK NUR CIS ead CHIE MY 2 CHITIN POM OUT HME Mae 1S OMA TORO OW So ситчалов

Черт. 69

3. Опрелеленне значений пругих величин

АТ. Улельну ю энергию нолы н гилромашине определяют в соответствии © приложением 4. Поскольку при индексных испытаниях измеряки талько инлекеный расхал. то кинетическую саставляющую улельнои энергии опенинают только приближенно

42. Мошность гилромашины или ROCIO агрегата определяют н соотвегстнии с приложением 5.

3.3. Yactory вришения тилромашины определяют н соответствии с приложением 6.

4. Вычисление результатов

4.1. В ребльгие кажлого опыга опрелеляют значения инаекснога расхода 0. удельной энергии волы Е. мошносги тиаромашины Р. частогы нрашения й при заданном положении рабочих органов. 4.2. Относительный расхол рассчитывают по формуле 0... Oe ay Величина О. „‚ принимается равной расхолу LIA To gy) HATIPHMOp LIK MaXCHMAIBHOLO JLT O@ULELEMOrO

значения при олном и том же значении удельной энергий волы. 4.3. Огносительный КПД турбины рассчитывают по формуле

PLE Q РЕ О Отгносительный КИД насоса рассчитываюг по формуле EOP Net = TF g. Pi

‘ wl


ГОСТ 28842 —90 С. 89

5. Погрешность измерений

5.1. Главным источником систематической погрешности при измерении инаскеного расхола метолом завлении янляется возможное агклонение показателя степени и от принятого значения 0.5 (ем. черт. 6%}. Обычно нетречающисся на практике значения п нахолятся в интервале ог 1.48 ло 0.52. причем наибольшие отклонения имеют место при малых скоростях в спиральной камере или в спиральных камерах с неполным охватом.

Случайные ошибки сволятся к минимуму при лостаточно большом количестве измерений (ем. приложение JOR

5.2. Главным источником систематической погрешности, которая может влиять на результат при измерении инлекеного расхола акустическим методом. являются искажения, вы ванные возможными поперечными

течениями или поля скоростей.

ПРИЛОЖЕНИЕ 15

Рекомендуемое

ТЕРМОДИНАМИЧЕСКИЙ МЕТОД ИЗМЕРЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТА ПОЛЕЗНОГО ДЕЙСТВИЯ

1. Обшие требования

1.1. Термолинамический метол основан на применении приниииа сохранения энергии (первого начала термолинамики} к происссам преобразонания энергии в рабочем колесе турбины или насоса.

Улельная механическая энергия. полученная рабочим колесом гурбины может быть опрелелена измерением параметров состояния (лавления. темперагуры. скорости и уровня! на основании известных термолинамических свойств волы.

При определении КИД черегулельную механическую энергию и улельную энергию волы необхолимость измерения расхода волы отпаласт.

1.2. Велелетние неолноролдности характеристик потока в измерительных сечениях тилромашины. ограниченных возможностеи измерительной апиарагуры и относительно болышних значении поправочных коэффипиентов, вволимых несовершенных условий измерения, указанный метол применяюг. как правило. для улельных энергий свыше 1004 Джук: (напоры свыше 100 м}.

1.3. Технические характеристики аппаратуры принелены в общих чертах.

Основное требование к приборам — соответствие гребованиям настояшего стандарта (точность. теплообмен и г. п. 1.

2. Основные расчетные зависимости

4. Гилранлический КПД рассчитывают по формуле лля турбины

МА = - для насосов Е AP, tL я тЫ р. Na = —T . “Ww ле Ё„ - удельная механическая энергия. опрелелясмия в соответетнии с метоликой. изложенной в настоящем приложении: Е — располагаемая гиаравлическая энергия. определяемая в соответствии с приложением 4: АР, — в соотнетствии с приложением | настояшего станларга: — в соответствии с приложением | настояшего станларга. 2.2. Если на участке межлу измерительными сечениями отсутствуют притоки или отводы волы. значение

величины hy с учетом поправок рассчитывают по формуле


С. 90 ГОСТ 28842 —90

- - т Ире = Pyne | QT yt

=“

АЕ - 31! + 9,

Срелние значения аи с, определяют по табл. 15 и 16 (см. приложение 13). исходя из средних значении = oF ya Ee

tbe fet Г

Поправку 52, опрелеляют. как указано в рим. © настоящего приложения.

2.3. Если межлу контрольными ссчениями лобавляется или отоирается расход валы на вспомогательные нужлы. то значение величины следует опрелелять с учетом баланса мощности соглаено обиему выражению. Примеры учета притока или отвола волы на вспомогательные нужлы ланы в приложении 1% настояшего станлартя.

2.4. КПД гиаромашины определяют с учетом вссх механических потерь. ‹иносимых на гилромашину. по формуле

ПЕ П.П. 3. Методика измерений

3.1. Величины. на основании когорых рассчитывают значение могут быть измерены в специально сконсгруированных сосулах с устройствами аля измерения температуры и лаваения волы (см. черг. Шип. 41 данного приложения}. Когда измерительное сечение находится в зоне лавления выше атмосферного. меголика состоит в огборс пробного расхода в количестве. как правило. ог О.Г ИЕ до 0.510 мА с помошью зонла «полного напора». Отбираемая таким обраюм вода постуизет в измерительный сосуд по июлированной грубе < гем. чтобы теплообмен с внешней средой. оцениваемый в соответствии © п. 4.1 данно приложения. не превышал значении. устанонленных в приложении 12.

Схема сослинения измерительных сосудов

Измерительное сечение Измерительное сечемле wa CAA ма сид

Измерительные

| сосуды Отсутствие уробия свобод-

. мой поверхности (робота с противодавлением } .

TO Yeoosens | cbododnod

Черт. Я)

Вели и узмерительнае сечение на СНА в зоне эмосферного лаваения, то лаачики темпериуры помешикя прямо в нижнем

В случае. когла сечение на СНД нахолитея в зонс лавления больше атмосферного {работа с полпором). можегоказаться полезным н зависимости 07 выбранной меголики уменьшение лавления волы в измерительном COUN,

и змерения лавления и гемиературы в сосудах можно выполнять олним изавух метолов:

прямым меголом и меголом с частичным расширением. Выбор метода опрелеляется характеристиками тгилромашины и качеством располагаемои измерительной чипаратуры.

Скорости Ури; измеряюг в сосулах. Уровни ЧИ $: — ла отметки среаних точек измерительных СОСУЛОВ. Значения лавления выражены по отношению к эгим отметкам. Однако при разности уровней межлу средней точкой измерительных сосулов и нуленой отмегкой маномсгров, не пренышакяиеи Ам. AOUVETHUMO относить уровни и лаваения к нулевой отметке манометров.


ГОСТ 28842 —90 С. 91

3.2. При прямом методе вола из напорного трубопровола СВД поступает в измерительный сосул с минимальным расширением. Измерения лавлений фур: — рыли? И темпералур (Л; — Г, } лолжны выполняться с высокой точностью. Лермомстры должны быть за®лаговременно.

В целях контроля олна опытная гочка должна быть проверена способом частичного рисширения (ем. п. 33 ланного приложения! либо термамстры лолжны быть програлуиронаны на местс.

Разности (р, ни — |! следует измерять олнопременно и через равные промежутки времени.

3.3. При использэвании метода с частичным расширением в пробоотборном конгуре межлу грубой или напорным грубопроволом на СВД и соотнегствуюшим мерным сосулом располагают лросселирующий клаизн. В результате частичного расширения достигается равенетно температур в измерительных сосулах на СВД и СНД (или непоередетвенна в нижнем бьефе!|.

Таким обраюм. член г, (2 fyb dem. п. 2.2 настояшен» приложения) обришается в нуль и аля определения Ё„, необхолимо лишь измерить рии — Ре!) Маномстрами или лагчиками давления высокой точности.

Термометры лолжны быть исключительно чувствительными и належными. Их назначение — зарегистгриравать раненетно температур.

Аросселирукиний кланан лолжен в течение времени измерении обссисчивать полаержание раненства температур я измерительных сосулах с высокой точностью.

На практике желательно установить графическими или математическими меголами (например линейной регрессиеи с помошью калькулятора} соотношение межлу (Py — ии (А. — 7:1).

Во многих случаях р, „и практически постоянно (например атмосферное ланлениет и неабхолимо измерить

ВТ

Интерполяция при метоле с частичным

только рии. Значение лавления. используемое лля вычис- расширением лений, — это значение. получаемое грарической или математической интерполяцией при нулевой разности темиеору р

ратур {ем. черт. 71).

Такои мены рабогы широко применяется. но оФласть его применения ограничена:

- в случае насосов давление на СНД лолжно быть лосталочным аля гого. чтобы иметь уверенность в лом, что температура волы. расширившейся ло атмосферного лавления н измерительном сосуле. по менышеи мере равна температуре на стороне нагнетания:

- в стучае турбин температура волы не должна превышиаль 15 С. если это не соблюлаетгся. то равенство гемператур при высоком КИД не может быть достигнуто

В случаях. когда равенство гемператур волы незости-

жимо. может быть принята графическая или математичес- a Ty > Tos каи экстраполяция. если лианазон се которым имени дело. мал по сравнению с лизиззоном точно измеЧерг. 71

ряемых лавлении (см. черт. 72).

Экстраполяция при метоле с частичным расширением

^ бов

— тачение

р, —_——

Черт. 12


С. 92 ГОСТ 28842 —90

Схема соелннения измернтельных сосулов Предварительно следует проверить линейность термометра. для градуировання лвух термометров 4.4. При применении прямого метода термометр. измеряю- ний разность золжен быть програлуиреван. Для

Измерительное сечение wa CEL тралуирования лва гермомегра или датчика температуры. напри-

мер. помешан в лва сосула Ши 12 (черт. разделенных дрексельвым клапаном. через когорый течет вала. отбираемая из волонола. Поскольку КПД расширяющего устройства в иелом равен нулю, то переносе удельной механической энергии также равен нулю. и разность температур рассчитывают по формуле

‚ :

Пробоотбормак _ ИН

\ AP Ly Pansy) te BA 3: 7 Py =

moi

#1

Г,

Измеритель- | ные сосуды

Таким образом, разность температур межлу двумя сосулами вычисляется и лифферснииальный термометр, измеряющии ра зность температур. может быть програлуирован.

Даля успешного выполнения граауировзния важно. чтофы раеширение было монотонным и стабильным. а сосулы хорошо термически изолированы ол окружающей срелы.

Показания лифференииального термометра при нулевой разности температур лолжны быть програлуированы в диапазоне 28 Соот среднего значения.

Дизиназюн должен включать температуру волы в напорном воловоде. Даля химо ана термометрических зонла помешают вместе в поляные ванны не менее чем при грех различных температурах в пределах этого зиапазана.

12

Черт. 73

Примечание. Значения показателеи ра иг, (м. тобл. 13. 15 и 16} привслены лля чистой волы. Взвешенные частицы. растворенные соли и растворенный газ влияют на эти свойства. При кониентрациях вшешенных частиц менее 0 г/к и растворенного газа менее 5 см ук: при ммосферном их влиянием на свойства волы можно пренебречь.

4. Annaparypa

4.1. Пробы волы из воловола слелует отбирать перпендикулярно волаволу. Зонл должен иметь на коние тладкое отверстие лиаметром. равным внугреннему лизметру зонда. направленное навстречу погоку. Расстояние от этого отнерстия ло внутренней стенки воловола должно быть не менее 0.08 м.

Конструкция зонла должна исключать вибрации и (или) понрежления. и зонл лолжен иметь метки для правильного ориентирования и изентифиииронания отверстия.

Наружный диамегр юнаа я юне пробоотборных отнерстий может быть от 15 ло 40 мм при ннугреннем диамегре не менее 5 мм. Наружный диаметр может постепенно увеличиваться по направлению к стенке для офсспечения лосталочной прочности при условии. что это не оказывает сушественного влияния на поток (ем. черт. 74).

Схема пробоотборникя

Конструкция измерительных соасулов должна обеспечивать минимальные скорости течения в них и харошесе перемешивание волы. прежде чем полок достигнет карманов. н которых устанавливаются термометры. Необхолимо избежать теплообмена черёз аленки этих карманов или через сослинитльные провола. Провода. нзиример. лолжны быть в контакте со стенкой пол сосуда.

Дросселирующие клапаны лалжны обеспечинать высокую степень устоичивости течения. & CCT они — обеспечивать устойчивое (плавное) изменение расхола.

Исследование течения в сечении OFTRPBITOIO канала гребуст применения специальных устроислв. odecne- чивакииих условия рабогы н соответствии сп. 5.1.3 данного приложения.

Все элементы гидравлических систем прубы. усгроиства. сосулы) должны быть гшательно теплоизолированы с тем. чтобы обеспечить неизменность полной энергии в Bee термоизоляции лолжны быть учтены слелующим обра юм:


- прелполагается в первом приближении. что коирфициент теплаперелачи к внешиеи среле постоянен.

ГОСТ 28842 —90 С. 93

Ирнмер графического определения поправки А, для учета теплопередачи

Измеренное значение удельной механической энергии

меняется линейно в зависимости от величины. обрат- En

ной иробному - величина Ё,

лолжна бытьи змерена не менее чем ири трех значениях пробного расхала: - лиаграмма ависимости by от величины, обраг-

ной расхалу. позволяет посрелетвом экстраполяции опт i

поправку к 2. обусловленную теплообменом En

(ем. черт. 75}. , 1 Cropbexmupobannoe Поправка лолжна быть слелана для нссх опытных 7 7 7 6

гочек, по которым строится кривая КПД. Однако. если '

поправка имеет порялок 0.2 & КИД. то количество

точек. лля которых должны делаться эти непомогатель- ные измерения. по взаимному соглашению может пыть уменьшено.

Для контроля отсутствия повреждений зонла сравнивают лавление в измерительном сосуде сири сугствии расхола через сосуд) с суммой лавления. измеренного на стенке воловола. и значения. опрелеленного по формуле

в 19, 1/9, 1193 1/9 9 - расход пробоотвора

Черт. 75

Значительное расхложление сраннивземых неличин товорит о неисправности зонла.

4.2. При измерении лавления рекомендуется пользоваться одним и тем же манометром. пьезометром или латчиком для измерений ди Е.

4.3. Точность и чувствительность приборов для измерения температуры должна обеспечивать возмох- ность регистрапии разности лемператур в лвух точках. равной 0,001 ‘С.

Показания лифференициальнаго термометра аля нуленой разности темперилур лолжны быть установлены перед испытанием. Эти показания лолжны проверяться в холе испытания. Только малые измерения. соответ- ствующие разности температур 9.102 °С. лопускаючся и должны учитываться. если необходимо.

4.4. Расход через измерительные сосуды следует опрелелять с точностью в прелелах 4 1,5 ®.

Необходимо постоянно слелить за темпералурои волы с помошью гермомеграв. имеющих как минимум. в прелелзх 30.08 °С и чувствигельность 0,01 С. Целесовбразно применение регистри-

руюшието прибора. Должны быть прелусмотрены приборы для измерения расхода и влажности возлуха, чтобы опрелелять теплообмен с окружающей атмосферой в случае аэрации машины.

5. Условия. необхолимые лля испытания

51. Измерительные сечения аля определения 2, выбирают с учетом тото. что:

- теплообмен межлу валой и окружающей срелой см. пи. 6.2 и 6.3.2) не должен привозить к нарушению положений и. 6.4 настоящего приложения:

- не лолжно быть сушестненных аномалии распрелеления энергии в ирелелах сечении;

- лолжен обеспечиваться пересчет значений измеряемых величин на контральные сечения.

5.1.1. Зэнаы для отбора ироб в измерительном сечении на СВД турбин должны располагаться пблизи турбины. Расположение сечения непосрелетвенно а дисковым затвором запрешастся.

На основании опыга принято. что лля отбора целесообразно установить олин зонд аля полонолон лизметром менее 2.5 м. лва нада для воловолов лиаметром от 2.5 ло 54) м и гри или четыре юнла для воловолов лизметром более 5 м и во весх случаях, когла полная длина трубы менее 159 м.

Для ковшовой турбины зонды на СВД устанавливают на расстоянии не менее четырех лиамегров трубы волонола ог соила, при этом межлу илом и соплом не лолжно быть нихаких местных сопротивлений таких как колена. статорные колонны и т. л.). Если сопел нескалько, то юнлы могут устанавливаться в водоволе ло разветаления.

5.1.2. В измеренном сечении на СВД насосов следует устанавливать не менее лвух юндлоан. расположенных на разных сгоронах лиаметра. Ири лиаметре более 5 м рекоменлуется устанавливать три или четыре занаа. Во нссх случаях рекоменлуются различные глубины установления Зонлы иелесообразно устанавливать на расстоянии ияти лиамегроя рабочего колеса от насоса.

SLA. Измерительное сечение со свободной поверхностью на СНД турбины лолжно быть расположено на расстоянии ат рабочего колеса. обеспечивающем наллежащее перемешивание. но при этом теплообмен с


С. 94 ГОСТ 28842 —90

окружающей срелои должен быть в доиустимых прелелах. Для ковшовых гурбин приемлемым считается расстояние от рабочего колеса — от четырех ло десяти аиамецюв рабочего колеса

Сечение со своболной поверхностью на СНА насоса может быть использовано как измерительное сечение, если температура достаточно близка к постоянной во всех точках этого сечения. Сечение нс лоажно быть удалено ог рабочего колеса на расстояние. большее чем это лопустимо из-за наличия теплообмена с окружаю- шей срелой.

Исследование изменения темиерлуры по изчерительному сечению должно выть выполнено не менее чем в шести точках. Если различие значений КИД. вычиеленных по показаниям в лююых гочках. составляет хотя бы 1.5 необходимо поступать. как указано в п. 5.4 ланного приложения.

5.1.4. Замкнутое измерительное сечение на СНД должно быть улалено от рабочею колеса турбины не менее чем на пять его максимальных диаметров. а от рабочео колеса насоса — на три его максимальных диамегра.

В измерительном сечении. как правило, устанавливают гри или чегыре оная. Если измерительное сечение круг лее. го жнды располагакися пол углом 120 или 99 друг к другу. Если сечение прямоугольное. го зонды располагаются, если это возможно. посередине кажлой из сторон.

Для турбины установить зонлы на различных расстояниях от сгенок. Если КИД. вычис- ленные па показаниям в любых двух точках. различакися на 1.5 4 и белее. го поступаю. как указано ни. 5.4 данного приложения.

5.1.4.1. Сели измерительное сечение недоступно. то для измерения температур используют устроиства аля огбора. расположенные внугри водовода. когорый может быть заполнен полностью или частично.

Такое устройстве состоиг ирглвух и белее груб. которые собирают отлельные расходы. поступахицие из нескольких отверстий. расположенных на равных расстояниях аруг от друга влоль кажлой трубы. Устройство должно давать обособленный расхол или, лучше. отлельный расхол по кажлой грубе для получения информации © распределении энергии.

При применении этого устроистна необходимо соблюлать следующие условия:

- лиаметр отверстий лолжен быть малым по сравнению с диамегром трубы (порядок размеров: 7 мм — лля атнерстии и минимум 39 мм — лля

- сослинительные трубки аоажны быть относительно большого лизметра и иметь глзакие стенки;

- соелинительные грубки лая исключения геплооямена должны быть покрыты изолирующим магериалом или водяной рубашкой из основного потока. особенно при прохожлении через бетонные стенки:

- пробный расхол должен регулироваться сиспиальным устройством на выхоле из груб и расхол лолжен устанавливаться близким к значению. рассчитанному по фюрмуле

у.

гле у — срелняя скорость потока в измерительном сечении; f — количество отверстий в трубках: А — илошаль поперечного сечения отнерстия. Для снижения ло пренебрежимо малых значений расхол должен быть около 0.108 Если различие значении КПД. вычисленное но показаниям в двух любых точках (соответствующих двум разным трубам). превьшизет хотя бы 1.5 "2. то поступить. как указано в п. 5.4 данном» приложения. 5.2. При кажлам измерении всех величин. необхолимых лля определения гидравлического КПД тмдромашины. слелуст проволить несколько наблюлений, выполняемых через равные промежутки времени в холе измерения. причем количество наблюлений сильно зависит от стабильности измеряемых величин (примерно ог 5 ло И) наблюдений). 5.3. Какои-либо приток вспомогательного расхола между сечениями на СВД и СНД не допускается. если перемешивание этои волы и тлаяного расхода может быть неполным. В каждом случае. когла вспомогательные расхолы добавляются или отбираются между измерительными сечениями на СВД и СНД (например протечка через уплотнения, не попзлающан в главный расход). должны быть слеланы спепиальные измерительные устройства аля баланса мошности (ем. приложение 15}. чтобы можно

было вычислить Ly как указано в разл. 2 ланного приложения.

Если сечения на СНД тиаромашины располагаются очень близка к вентиляпионному каналу электрического генератора. то поверочные измерения темперлуры должны быть слеланы в 12 точках. Стенка лолжна быть изюлировиня. если имеютея отклонения порялка 10.5 2 КИД, указывающие на явно выраженный положительный градиент температуры межлу пентром сечения и стенкой. общей лая обоих потоков.

5.4. Измерения термолинамическим метолом не проволяг ири неблагоприятных условиях. таких как неолноролное распределение темперагур или скоростей в измерительных сечениях. неустойчивость температур иги. которые могут возникнуть на нехоторых режимах работы. На таких режимах лля опрелеления КИД расход апрелеляегся инлекеным метолом (см. приложение 14) с исполь юванием значении расхола, полученных термолинамическим метолом при блиоириятных режимах.


ГОСТ 28842 —90 С. 95

©. Поправки

6.1. В некоторых случаях в уравнение по и. 2.2 настояшето приложения должны быть введены поправки.

6.2. Измерения выполняют в те периолы. когла возовод CBA турбины и на СНД насоса. если сушествует). не полвержен сильному солнечному освешению. Вторичные притоки должны быть исключены. Если воловол питает несколько тилромашин. то мошносль гиаромашин. не проходяших испытания. должна поддерживаться постоянной.

Необходимо контролировать изменение температуры волы. бели медленное и непрерывное изменение температуры происхолит со скоростью менсс 9.405 Сумин в гечение одного измерения. то лолжна быть введена поправка к Ё„ на изменение температуры ^ РИА в гралусах Кельвина в секунау (62 ‚1. которую рассчитывают но формулам:

- для турбин

6.3. Теплообмен межлу главным потоком через гидромашину н окружающей срелой

Геплообмен через бетонные и каменные стенки пренебрежимо мал. поэтому учитывается только теплооамен через металлические стенки. Для учета теплообмена с сухим воздухом вводят слелуюшую поправку (52„}. рассчитанную по формуле

5. = АР, (1, —Г

(PQ),

whe ле — обменивиемая мошность. Вт С: — массовый расход волы. кгс |. На основании опытных ланных принимаем равной 10 Cat. А — плошаль поверхности теплообмена. м7: 1, — лемиерату ра окружающего возлум. С: !, — температура волы в турбине или насосе, °С.

Знак «+» для гурбин. знак + — для насосов.

Возможный эфект конаенсации из окружающего возлуха на поверхностях гилромашины ложе должен учитываться. При значительной конленсании увеличение теплообмена (на практике не балее чем на 400 “&) лолжие либо рассчитываться с учетом влажности BOWING, либо полавляться лополнительной тепловой изоляцией металлических поверхностей экранирующими рубашками.

Влияние конленсации с достаточной точностью можно учесть путем увеличения поправки 6Ё„. рассчитанной по принеленнои выше формуле. пропориионально коэфхриииенту м. рассчитанному по формуле

1

=. [kx A

тле № — разность энтальтий. Джикг: х —- рамость солержаний волы в возлухе. К - 2.49 Ш Джи. Значения зитальпии и солержание волы лля определения Али х нахолят по нормальной лиаграмме Молье аля влажного возлуха при условиях. соответствукицих: - состоянию окружакниега воздуха нолизи турбины: - состоянию насышения при равной температуре металлических поверхностей. 6.3.2. Гели волный и воздушный потоки перемешиваются (аэрация должна вволиться следующая поправка к механической энергии рассчитанная по формуле se - 1 fe бы (1

Их <. "ро Г IG, — м.

* В формуле знак о -+ гурбине. знак — Hacacy.


С. 96 ГОСТ 28842 —90

rac 0, — объемный расход возлуха. мс:

улельная теплоемкость возлуха при постоянном лавлении. Дж кг К температура влуваемого но муха. С:

— температура волы в измерительном сечении 29. С:

скрытая теплога пароабраювания при нормальном агмосферном лавлении. Да отношение межлу массами пара и возлуха в точке влува:

и. — отношение межлу массами пара и возауха в сечении 2): pQ — массовый расход волы, ке '. Если принятьр, - км с, - НИЯ Gar Tp TOO aa > 1.4 1" Джукг. то привеленная выше формула примет вил: не аира — Ра 545. Нар, Ср И. и О. ?, 6 Г, “ба м Г, и.

a3 2

гле р. -- нормальное эамосфернае лавление. равное 10”. Пз: = — относительная влажность возлуха (как аесятичная лробь. а не проиенты}: р. ; — лавление насьиценного пара при температуре Г.. Иа.

6.34. В случае обменов с областями спокойной волы (например когла несколько гурбин полают расхол в обшии отводяший канале а эгих областях устанавливаются разлелительные перегородки. прелотнришнакиние персмешинание потока с областнми стоячей полы. гле температура может быть огличной от температуры тскушей волы.

6.4. Измерения не могут считаться достоверными. если:

- поправка, обусловленная между водой в системе пробоотбара {от измерительного сечения на СНД или и окружающей срелои (ем. п. 4.1. черт. 75} составляет | или болес: а в случае отбора © помошью груб (ем. и. 5.1.4.1) поправка составляст 1.5 Ё, или болес:

- арифметическая сумма поправок. вычисленных согласно пи. 6.2 и 6.3.1 настояшето приложения. составляет 2 Е А) и белее.

7. Погрешность измерения

71. Полная пограшность КИД (71 получается как квалратный корень из суммы квааратов случайных и систематических попошностей числителя и знаменателя в выражениях лля КПД. ланных вн призожении (п. И}.

‚ АР . Пренебретая членом | > Ly | nosyuns

fy = LMS, +thy

Систематические погрешности /, и А проанализированы в приложении 16. гле также принесаен пример ^

расчета. Для определения Ё, систематическая погрешность измерения разности температур А 7 сушествуст во всех метолах (прямом способе и способе частичного расширения). Ожилаемое значение этой погрешности при нормальных условиях булст нахелиться в пределах СОДИ OC.

Принимают, что огносительные систематические погрешности поправок велелетние иторичности явлении имеют порялок 21 9. Систематическая погрешность из-за отсутствия исследования распрелеления знерсии может достигать слелующих значений:

- на СВД: у турбины ло + 0.2. у насоса ло 40.6 улельной механической энергии: - на СНА: гурбин до + 0.6 ®. у насоса до + 9.4 © удельной механической энергии.


ГОСТ 28842 —90 С. 97

ПРИЛОЖЕНИЕ 16

Рекомендуемое

ОПРЕДЕЛЕНИЕ СИСТЕМАТИЧЕСКИХ ПОГРЕШНОСТЕЙ ПРИ ИЗМЕРЕНИЯХ

1. Данное приложение используется для оценки систематических погрешностей при лонерительнои

С

вероятности 98 в зависимости от применяемой» метода измерения и использюнаннойи измерительной аппаратуры.

Указанные н табл. 22 системагические погрешности относятся к измерениям. выполненным опытным

Метал измерении

1. Относительная систематическая погрешность измерения расхола fy,

Г илрометрические вертушки:

- в замкнутых воловодах

- в волоприемниках с консоилальным соплом

- в волоприемниках 663 сопла

В огкрытых каналах с прямоугольным сечением

- в огкрытых каналах с траиепенлальным сечением Станлартные трубки Пито в замкнутых воловолах Мегод тиаравлического удара

Мегол меток:

- по времени прохожления

- по разбавлению

Волослив с острой кромкой

Сланлартные сужающие устройства:

диафрагмы или классические грубы Вентури с лигым конфузором без механической обрабогки

Прочие устройства

Объемный метол

2. Абсолютная систематическая погрешность е. измерения уровня свободной поверхности волы*

Игольчатые или обратные шупы Поплавковые уровнемеры

со сжатым возлухом Пластинчатые уровнемеры Неполвижные линсики

1 Тогружные Лилчики лавления

\. Абсолютная систематическая погрешность е, измерения давления

eon

Ртугные

Во лушно-воляные манометры Груювные маномегры Пружинные манометры Датчики лавления

Интервал возможных

SUATO MIN CUETO MOTO RIES

Ore Ors

Ort

Ors Or O1

be

От От От +

От + От + От + От + От +

4 чот

От + Ors + 401 + (oI

£ (Or

knee root

14} (2 до +1.5 (8 1.0% t0 67.0 & 1.2% a0 42.0 & 1.2 4 ло 42.0 @ 1.4 © ла 2.3%

1.5 “2 ло 22.5 &

1.5 7 ло 2.3%

ТИ ao ts & 1.5 “Е ло 241 <

LU до 22.0

9.002 до + 0.01 4 0.105 ло: 0.015 мм 0.005 до * 0.15 м 0.01 до + 04 и О.И ло + 01 м За И,”

НА до + 500 Па Пао + 5 Па Гао Ш р

25 10119 р...” 240 6) Ш hp. et

персоналом с использованием приборов высокой точности и в соответствии с настоящим стандартом. Факгические ваичины систематических погрешностеи как и величины случаиных погрешностей} зависят от многих факторон. Влияние некоторых из них может быть оценено только по окончании испытания.

Таблиина 22

вероя ина змачение погрешности пра зоб подении правил правеления испытании

=

мые Г В soins Dt aa

be a +

- =

le г +

~ >

le

done 5

le ae

le ^ т

20.005 м Им «Им + 0.02м ом

340 57

“Way

i

2 KO) Из № Па 1 р 510 р": 2310 на

be


С. 98 ГОСТ 28842 —90

Продолщение табл. 22

Наиболее веронтное значение погрешности пря соблюдении правил провелення испытании

Метод итмерония умаченни систематических

hor pees Ten

4. Отвосительивя снстематическвя погрешность из мощности

penna

По измерениям электрической мошности генератора или двигателя переменного тока Ort US % a0 £ 1.0% LOT

Йо измерениям момента на валу и частоты

врашения OD st WS % ao $138 & © LU 5. Относительная систематическая погрешность измерения

частоты вращения /,

Тахометр 0+ 1.2 9 д +14 410.25 @ Электронный счетчик и лругие точные приборы 20,2 4 и менее LOU 6. Абсолютная систематическая погрешность е ве:

измерения температуры Измерение абсолютной температуры Г термометром От, ло + ОК +1.5 К Измерение разности темперагур \ Г аифференииальным

термометром 4термолинамический мегол| — 2 0,00LK 7. систематические HorpemHocTH

ных значений свойств воды /,, f,. Плотность р — 0.1“ И ктермический коэффициент а — £02 % Uy _ + 9.5 $. Относнтельная систематическая погрешность ускорения

силы тяжестн /, Or Ue aot ON Иренебрежимо мала

* Значения привелены для условии спокойной волы и скоростей менее 1.5 м/с. ** Злесь И, — предел измерения прибора. =”* Змачения приведены для установившегося потока. Погрешности опрелеления уровня расположения прибора не учтены. я Злесьр,. — предел измерения прибора.

Значения погрешностей, указанные в габл. 21. получены на основании аналитической оценки возможных ошибок и результатов ограниченного числа испытаний. выполненных с использованием различных метолов измерений.

Систематические погрешности Л) и Л) вычисляют через систематические погрешности опрелеления

исходных величин (лавления. свойств волы. средних скоростеи. уровней и поправокь Из-за наличия различных вариантов измерения Ёи А, невозможно латьобщие формулы лля расчета /, и, . Значения an

хислемагических погрешностей Ii . it Sn занисят от исполь цемой аппарагуры и се установки. Or удельной т

гилравлической энергии и условий станции висит выбор аппаратуры. В примере | приведен порялок расчета погрешности - 2 0.2 ® аля удельной энергии волы 1047

В примере 1 — 1) - : 0.74 ® дая улельной энергии воды 3000 Джикг.

При меныших улельных энергиях волы слелует ожилать большего значения погрешности. например /, - +0. 2 при Ё - НЮ Джик вместо Л - 20.21 ® при Ё- 47 Джёкг.

Пример 1. Расчег погрешности определения улельной энергии волы и КЛД.

Примем. что на среднензпорной гилростанции (см. черг. $) применяют следунииие метолы измерении:

|) расхол измеряют е помошью гурбинных расхоломерав н напорном трубопроноле. Систематическая погрешность измерения — + 1.2 “2:

2) удельная энергия волы: на СВД измерения лавления выполняют с помошью труюпоршневого манометра: на СНД уровень нижнего бьефа измеряют вертикальными неполвяжными линейками. В лом случае удельную энергию волы (Ё) рассчитывают по формуле


Похожие документы